单层索网玻璃幕墙.docx
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单层索网玻璃幕墙
单层索网玻璃幕墙
Lt
D
12.单层索网玻璃幕墙
单层索网玻璃幕墙由于具有良好通透性而受到青睐。
单层索网玻璃幕墙分为单向单层索与玻璃组合体系和双向单层索网体系。
如果单向单层索之间没有横向索把它们互相连接起来,就未形成结构体系,就会因整体失稳而破坏,就要把玻璃作为单向单层索的横向结构,即考虑玻璃的作用才能形成稳定的结构。
双向单层索网体系靠双向索组成的索网形成稳定的结构。
单层索网玻璃幕墙是国外开发的,但没有人给我们提供建造单层索网玻璃幕墙整套技术,完全靠自己摸索,国外也有些资料介绍了一根单索的挠度和内力的关系(见表12-6),有些人以为表12-6的参数是用来选择最大挠度控制值的,并按最大挠度控制值求出索的内力,这样理解是不完整的,索的挠曲〔矢高〕越大内力越小,挠曲〔矢高〕越小内力越大,表12-6所列参数说明了这一点。
表12-6
f/L
1/400
1/300
1/250
1/200
1/150
1/100
1/80
1/60
1/50
N
100P
75P
62.5P
50P
37.5P
25P
20P
15P
12.5P
单层索网幕墙由于两个方向的约束,单层索网的挠度由两边中央逐步增加〔不是线性的〕,表12-6参数说明了一幅幕墙不同部位索的挠曲〔矢高〕与内力的关系,因此在对索结构分析时,要把整个索网〔包括是单向单层索与玻璃组成双向结构〕作为双向结构来分析,这样就可求出每根索的挠度和分配到的荷载,从而求出索的内力。
在效应分析时要取可变荷载最不利分布,当可变荷载满布时,某些索截面内力最不利,而其他一些索那么不然,因此要分别求可变荷载竖向3/4、1/2、1/4满布,横向3/4、1/2、1/4满布,整个索网十字型分割时的1/4分布时的荷载分配与挠曲〔矢高〕,求每根索在荷载最不利分布时的内力,进行截面承载能力验算,如果以为只对可变荷载满布时,挠曲最大的一根索进行验算,可能这一根索不是起控制作用的,按此种方法计算结果设计的幕墙包含着相当大的风险。
我们必须对单层索网按双向结构分析,找出每根索在最不利可变荷载分布情况下的挠曲〔矢高〕和荷载分配,再进入内力分析和截面承载能力验算。
单层索网玻璃幕墙是柔性张拉结构,在没有施加预应力之前没有刚度,其形状也是不确定的,必须通过施加适当的预应力赋予其一定的形状,才能成为能承受外荷的结构。
单层索网玻璃幕墙的预应力必须通过结构自身变位条件来维持,如果说张拉拉索是产生预应力的外在因素的话,那么能够通过变形协调条件来维持预应力的存在是产生预应力的内在因素。
静定结构的内力可直接求解平衡方程得到,变位协调条件与静定结构的杆件内力无关,这种性质决定了静定结构不能作为预应力结构。
相比之下,超静定结构却不相同,超静结构杆件内力并不由平衡条件唯一确定,同时还取决于变形协调条件,这种性能决定了单层索网玻璃幕墙是预应力结构,同时又是超静定结构,这是维持单层索网玻璃幕墙结构预应力在结构形式方面的要求。
单层索网玻璃幕墙的稳定与预应力控制是单层索网玻璃幕墙设计、施工技术中的关键问题。
单层索网玻璃幕墙和一般钢桁架不一样,从静力学角度分析,“Maxwell原理〞指出:
对有j个结点的结构体系必须有:
b≥3j-6个杆件才能使其成为几何不变体系,但是指出:
存在小于“Maxwell原那么〞要求杆件数的稳定体系。
实际上,“Maxwell原那么〞是结构在线性条件下处于几何不变的必须条件,而例外的情况在非线性条件下成立,单层索网玻璃幕墙体系保持几何稳定的特征是:
1、结构可以发生无穷小机构运动;2、至少存在一个预应力模态,存在可刚化的自应力平衡体系。
当此类结构中的杆件长度即将发生改变时,就会在节点上产生不平衡力,该不平衡力能使节点具有恢复初始位置的趋势,使结构趋于硬化。
实际上,“Maxwell原那么〞是结构在线性条件下处于几何不变的必须条件,而例外的情况在非线性条件下成立。
不能认为单层索网玻璃幕墙预应力满足了始态的要求就算完成了任务〔要满足始态的力系平衡,只要施加不太大的预应力就可以了〕,还要求预应力系统在终态〔即张拉索杆结构承受最大设计水平作用时〕,任意一根索都不发生松弛,且保持一定大小的张力储藏。
单层索网玻璃幕墙最早出现在德国,在德国也用得很多,但德国是一个非抗震设防国家,因此,它不可能提供中国这个多强烈地震国家有抗震设防的要求的单层索网幕墙的设计计算方法,这个任务要中国工程技术人员来完成。
北京土城局信息港四季中庭是在两座建筑间设共享空间,它的外壁要采用单层索网幕墙,根据抗震设计计算,这两座建筑物在设防烈度下,其顶部位移达170mm,钢索不可能有如此大伸长,即两座建筑顶部位移到达170mm时,势必将钢索拉断,在设计时采用了过载保护器,过载保护器装有压缩量为170mm的弹簧。
钢索用保险索与锚定结构连接,当钢索内力到达容许应力时,保险索自动断开〔即保险索破断拉力的钢索的容许应力〕钢索支承在弹簧装置的顶板上,由弹簧装置调节170mm位移,免使钢索破断。
12.2.1哈尔滨国际体育会展中心预应力单层索网幕
哈尔滨国际会展体育中心是黑龙江省哈尔滨市重点工程,是全国首家将展览、会议和体育馆三局部功能统一规划布置,能举办大型展览和召开国际会议及进行国际体育比赛的大型会议工程。
工程位于哈尔滨市开发区红旗大街和长江路交汇处,占地面积63万m2,总建筑面积36万m2〔图12-77〕。
哈尔滨国际体育中心工程由三局部组成:
1.2500个国际标准展位的国际展览中心、综合训练馆、体育馆;2.国际会议中心和宾馆,是含1800座会议厅兼剧场及多种规模的会议厅以及一座38层总高度169.70米的宾馆;3.5万人体育场。
一.理念解读—重构建筑内涵
1.契合地域
设计中立于地域文化传承,用现代技术手段表现传统文化意韵,使建筑与环境有机结合,赋予会展体育中心独特的形象以及丰富内涵,使之成为哈尔滨市的标志性建筑。
2.表征时代
设计中强调完整协调的形体组合,力求以简明大方的整体美感到达可识别性,通过塑造会展建筑标志性的建筑形体、深层的文化内涵充分展现时代风貌。
3.弘扬技术
设计中采用先进的技术手段实现建筑功能所需空间,索拱结构、膜结构,玻璃幕墙、金属板材等作为构图元素,将现代会展建筑高技术含量表现得淋漓尽致。
4.注重效益
根据会展中心的复合性特征,分别从功能设置、空间高度、交通组织及结构协调等多方面研究其各局部要素的协同关系,并确定相应的设计方法。
为防止空间的浪费,将建筑各组成局部有机的加以划分,采用高效实用的立体交通系统,合理组织人流和货运,确保展览、会议和体育设施多样化结合使用的灵活性,从而发挥综合体整体效益。
二.功能整合—架构系统观念
会展体育中心是处在一定社会环境中的复杂人工系统,它包括展馆、会议中心、体育场馆等内容,多种功能的系统化组合,使单个功能克服了局限性,并在相互依存的根底上,创造了更为广泛与优越的整体功能。
同时通过利用系统内部整体与局部、组成结构与功能、整体与目标以及系统与外部环境相互作用,促使系统整体向最优化的方向开展。
三.总体布局——遵循场地性质
在创作中以符合场地性质、功能使用合理分区为原那么,充分考虑城市景观与环境承载力,力求布局合理,兼顾建设和远期开展,使该工程建设具有综合的环境效益与社会效益。
整个场地以泰山路为界分为东西两区,西区为会展中心,东区为体育中心。
三个分项工程坐北朝南,呈U字形布局,环抱南向中心广场,沿红旗大街一侧为国际会议中心、剧场以及为会议效劳的超高层宾馆,沿长江路由西向东一字形布置国际展览中心、综合训练馆和万人体育馆;南直路一侧为5万人体育场。
城市干道泰山路南北方向穿过综合训练馆下;另设有三条穿越展览中心的消防通道和能进入体育场的消防通道;整个场地内共设有8个道路出入口,与城市道路相连,车辆进出方便快捷。
四.空间调度——诠释高效品质
1.内部空间
展厅从功能实用、人员平安疏散和节能等角度综合考虑划分为相对独立又紧密联系的三个展厅,由
南侧宽21m的共享长廊联系在一起,每两个展厅之间设一条室外街,街道两侧的分隔采用玻璃幕墙,其作用是在保证各展厅之间视线通畅的同时,也能使各展厅之间通过室外街建立便捷的交通联系。
在紧急事故时,三条室外街作为平安通道可以疏散大量人员,7.20m的净宽度还可以保证消防车顺利通行。
此外通过室外街分隔墙的开启和关闭,各个展厅既可单独使用又可根据不同展览规模联为一体。
每个展厅均有独立的空调系统及展览配套设施,展位满足3m×3m国际标准模数,展厅最低净高为15.30m,在满足10m国际通用净高的同时更有利于实现蓄烟排烟方式。
国际会议中心和宾馆局部平面形式为富于生机的“叶〞形,既隐喻建筑与自然的和谐,又通过“叶子〞的上、中、下部设置的三个中庭空间将平面功能有机的组织在一起,建筑内部功能紧凑,有序,空间设计收放自然、适度。
三个大小不同的中庭既缓解了大量人流带来的紧张,又创造了充满动感活力和凝聚力的公共空间,使空间更具流动性、开放型和多功能性。
为改善高层环境质量,我们在塔楼顶部设六组边厅共享空间,作为地面公共活动在垂直方向的延续和补充,更为重要的是它将阳光、绿化、空气等自然生态元素引入高层建筑,赋于建筑更为完善的生理机能。
训练馆和体育馆设计均按标准比赛场地考虑,同时也兼顾体育建筑与会展建筑的互补。
室内训练馆局部为综合训练馆的核心内容,所有建筑空间均围绕它进行组织设计,其功能具有长期性和开放性两大特点。
结构形式采用单层大跨度钢结构索拱体系,为田径馆及乒乓球馆提供了无柱大空间。
从自然采光和节约能源的角度出发,我们在造型设计上采用南高北低的做法,南面利用点支式玻璃幕墙作为间接采光面,形成采光廊,防止眩光。
此外屋面每隔15m设置面积为660平米的三角形玻璃天窗,由自控系统控制启闭,可获得良好的通风和火灾状态下的排烟。
2.外部空间
三个分项工程在该地段集中布局,节约用地,既提高了绿化率,又为大面积室外展场提供了场所。
室外中心广扬主要用以组织集会、室外展览、交通集散、居民游览休息等功能。
会议中心邻近展览中心,便于提供会议期间的展览场地,展览中心与综合训练馆联合布置,可以互为借用,体育馆也可在比赛时作为运发动热身场地。
沿场地周围主要干道设置多处室外停车场和下沉停车场,便于交通快速疏散。
五.形式创作——表达技术美学
先进的结构技术、新型的建筑材料赋予设计师丰富的建筑语言,展现了现代建筑的无穷魅力。
我们从建筑自身的技术美学出发,强调综合设施的统一性和整体感。
优美的轮廓线表达了建筑群的自然有机,曲线与直线交强的语汇表达着人与自然、人与建筑、人与人之间的互动关系。
在营造连续而丰富的空间效果的同时,展现了大型城市公共特殊视觉特征。
建筑群以超高层会议中心和宾馆作为景观序幕,经过展览中心、综合训练馆、体育馆形成的连续稳定的空间序列,至5万人体育场作为收尾。
建筑群天际轮廓线变化丰富,起伏跌宕。
建筑群整体形象简洁流畅,其强烈的雕塑感和明快的色彩赋予建筑造型鲜明的时代特征和强烈的视觉志震憾。
六.技术支持——综合创新理念
技术不仅是建筑创作的物质根底,更是实现空间的可靠保障。
设计中优化技术措施,采用高技术手段来实现建筑功能的需求。
主体展厅采用先进的钢结构索拱体系,形成128m跨度的无柱空间,目前在国内同类建筑中位居领先。
哈尔滨国际会展体育中心工程设计中采用的预应力垂直单索结构玻璃幕墙系统在国内尚无应用实例,为防止哈尔滨地区寒冷的冬季因室内外温差通过连接件不锈钢金属热传递而在室内玻璃外表出现结露或冷凝等现象,设计中采用两各专利技术及科研成果:
第一种为中空玻璃外置式连接件,其特点在于室外有一球形不锈钢金属扣盖,在扣盖与连接件外外表间设绝缘隔热材料,隔断室内与室外的热量传递;另一种为中空玻璃内置式连接件,其特点在于连接件置于中空玻璃内片玻璃上,不穿透外片玻璃,完全隔断室内外热量传递。
此外,工程采用的雨淋自动灭火系统,楼宇自动化智能控制系统,大空间远距离送风系统,都经过优化设计,并应用多项国内外成熟技术。
复杂的高科技网络,赋予建筑新陈代谢的生命力,使它获得无限生机。
A工程鸟瞰图b.工程立面图
图12-77哈尔滨国际体育会展中心立面图
1.幕墙结构体系
由于建筑功能及建筑艺术的要求,四周立面大面积采用了玻璃幕墙作为外围护结构,幕墙面积共33800平方米。
两侧山墙及长江路立面标高15.00米以上采用了预应力索桁架点支式幕墙;黄河路立面大面积采用了铝合金明框幕墙及通风百叶;透光长廊局部采用了预应力单索幕墙,幕墙总长度561米,高12米,幕墙面积共5400平方米〔图12-78〕。
a.总剖面图b.透光长廊透视图
图12-78总剖面及透光长廊透视图
为与主体钢结构支撑柱15米间距相照应,透光长廊单索幕墙抗风柱采用平行弦桁架,间距7.5米〔图12-79〕。
设计中考虑主体建筑伸缩缝的设置情况采用了单层索网45米跨张拉单元,在伸缩缝的左右两侧。
设置了三角形空间钢构架,以增加单层索网结构体系的边界刚度。
玻璃分格根本尺寸为1875mm×2800mm,面板玻璃采用的是12+12A+10钢化中空Low-E玻璃。
沿玻璃水平及竖向分格处设置了φ22不锈钢拉索,用以承受水平及竖向荷载。
a.单元立面玻璃分格图b.单元立面索网布置图c.幕墙抗风柱剖面d.竖向拉索剖需
图12-79单索幕墙单元结构示意图
2.幕墙结构传力途径
水平风荷载由玻璃面板通过矩形爪点传给竖向及水平不锈钢拉索,水平不锈钢拉索承受的水平荷载由幕墙抗风柱传递给抗风柱顶部钢结构及底部混凝土梁;竖向拉索承受的水平荷载一局部传递给底部混凝土梁,一局部由竖索顶部钢构架通过其两侧幕墙抗风柱传递给底部混凝土梁。
幕墙自重由竖向拉索通过顶部钢构架和幕墙抗风柱传递给混凝土梁。
3.幕墙结构的节点构造设计
3.1水平与竖向拉索构造节点
水平与竖向拉索采用矩形爪点的构造措施〔图12-80〕,矩形爪点构造尺寸为260mm×80mm。
为加强爪点抵抗水平负风压的能力,爪点采用了槽形构造。
爪点外夹片与内夹片用不锈钢螺栓相连。
在内、外夹片的背后,由两块带凹槽的压块通过四根不锈钢螺栓将水平与竖向拉索锚固锁紧。
图四12-80矩形爪点节点构造示意
3.2水平单拉索边部节点
水平单拉索的两端张拉在变形缝两侧的三角空间桁架上〔图12-81〕,为加强边部节点与三角空间桁架的刚度,采用了加劲板的构造措施。
在最大水平荷载作用,拉索的最大变形为150mm,为防止单索端头张拉装置中螺杆与矩形爪点夹具扭曲影响,采用半球铰夹具使螺杆在夹具内有万向±5°的旋转自由度。
图12-81水平索边部张拉节点示意图
3.3竖向单拉索顶部与底部节点
在幕墙顶部设置片式钢桁架,用以承受竖向单拉索的拉力,竖向单拉索顶部调节张拉装置与水平单拉索相同,采用半球铰夹具,拉索固定锚固端螺杆在夹具内可有±5°的万向旋转自由度〔图12-82〕。
由于玻璃为脆性材料,在幕墙玻璃顶部采用了风琴板密封屏,用以防止主体钢结构及屋盖和单层索网变形导致玻璃破损的现象发生。
图12-82竖向拉索顶、底部节点示意图
在底部设计有300mm高的大理石踢角,防止哈尔滨冬季积雪对玻璃清洁的影响。
竖索的底部与顶部不同,拉索固定锚固端由锁头通过耳板与预埋件相连。
3.4伸缩缝处节点设计
主体建筑伸缩缝每45米一道,在其两侧各设置一榀三角形空间桁架,幕墙玻璃在伸缩缝处断开,用单独设计并开模的铝合金型材封边收口〔图12-83〕。
受温度影响时,每45米跨伸缩缝索网单元间相互不受约束和限制,保证了结构的平安。
图12-83伸缩缝处节点示意图
4.索网结构体系静力计算分析
4.1根本参数取值
根本风压取WO=0.55KN/m2,地面粗糙度类别:
B类;风压高度变化系数μZ取1.0;风荷载体形系数μS取1.2;风振系数βZ取2.0;
4.1.2地震设防烈度:
地震烈度为6度,抗震措施按7度考虑;
4.1.3玻璃配置为钢化中空Low-E玻璃,12(FT)+12A+10(FT),自重0.6Kpa,弹性模量E=1.0×105N/mm2。
4.1.4水平及竖向拉索采用φ22不锈钢拉索。
弹性模量E=1.25×105N/mm2,破断强度为304.80KN。
4.2索网体系空间计算
结构计算模型
在索网体系计算中,选取7.5米跨进行空间有限元分析,计算模型〔图12-84〕。
在计算中其边界条件假定为:
水平拉索与两端幕墙抗风柱、竖索与顶部片式钢桁架及底部考虑为铰接,约束三个方向线位移;幕墙抗风柱顶端铰接,约束平面外位移。
水平与竖向拉索边界条件考虑足够刚性,索网不受主体结构变形的影响。
索网尺寸为7500mm×12000mm。
每个节点承受的荷载为:
PK1=7.2KN,PK2=6.93KN,PK3=6.44KN,GK1=3.94KN,GK2=4.23KN。
图12-84单层网索体系计算模型
构件截面
幕墙抗风柱采用Q345无缝钢管。
水平与竖向φ22不锈钢拉索采用1×37规格单股绳,主要杆件截面见下表12-7。
表12-7
名称
前弦杆
后弦杆
垂直腹杆
斜腹杆
水平索
竖向索
截面
φ180×10
φ168×8
φ89×5
φ89×5
φ22
φ22
4.2.3索网强度及变形分析
为保证幕墙玻璃的平安,应控制单索网结构体系的变形,变形过大,会对幕墙玻璃造成不利影响;反之,单层索网变形控制过严,索的拉力亦随之增大,对单层索网边界的刚度要求就越高。
单层索网本身不变形时,整个体系是没有刚度的,只有产生变形才有刚度,因而索网的挠度和结构刚度密切相关。
随着荷载的增加,结构的位移在增加,随之结构刚度在增加。
因而在相同荷载增量下,结构的位移增量随之减小,相应索的伸长量减小和索拉力增加的减少。
为到达理想的设计效果,就要求在单层索网变形和索的拉力二者中求一个最正确的结合点。
表12-8各种不同控制挠度变形下索的拉力与应力对照表
挠度限值
索的预应力
〔N/mm2〕
Z向挠度〔mm〕
索拉力〔KN〕
索应力〔N/mm2〕
Fx〔KN〕
Fy〔KN〕
L/45
166.7
φ20f=0.18×1350
=243.0
164
97.83
429.9
97.72
81.68
L/50
150
φ20f=0.23×1350
=310.5
148.4
105.42
463.6
105.42
93.13
L/90
83.3
φ22f=0.25×1350
=337.5
81.3
113.87
394.9
110.50
113.81
L/100
75
φ22f=0.28×1350
=378.0
71.7
123.53
428.4
120.12
123.48
表12-8中,Fx、Fy为x、y向的最大支座反力,L=7500mm,计算中考虑预张力70KN。
从表中我们可以看出,在索的预应力相近,Z向挠度相差不大时,因其支座反力略小宜优先采用细的拉索。
根据ANSYS有限元计算结果,拉力最大值出现在节点单元号6,最大拉力105.42KN,拉应力463.6N/mm2;最小值出现在节点单元号14,最小拉力81.16KN,拉应力356.3N/mm2。
实际工程设计中,以L/50挠度限值来进行设计,索的拉应力合理取值范围界定在387~464.4Mpa。
为增加单层索网结构体系平安储藏,水平与竖向拉索采用φ22不锈钢绞线。
5.幕墙试验对幕墙设计的保证
5.1预应力单层索网结构是本工程的关键性结构,加工制作要求高,单根拉索的张拉工艺与施工方法较为复杂。
其力学性能、单索的张拉工艺、设计中计算参数的取值及节点构造措施等均有赖于试验验证。
本次试验在深圳三鑫公司索结构试验中心进行,试验检测由广东省建筑幕墙质量检测中心负责。
试验目的
a.采集单层索网结构在各种分级荷载作用下的各种数据,和理论计算结果比拟,积累和实测设计参数,验证设计的正确性;
b.检验单层索网的强度和变形是否满足要求;
c.通过实验验证单索结构的节点构造以及施工过程中可能存在的问题。
测试过程与方法
本次试验选取的平面索网长边跨度为11200mm,分布3条单索,索间距从左到右依次为3000mm、2800mm、2800mm、2400mm;短边跨度为7500mm,分布3条单索,索间距均分为1875mm〔图12-85〕。
主索为1×37股φ22不锈钢绞线,每股直径为φ3.15mm。
以沙
袋重量来模拟水平风荷载由玻璃面板通过矩形爪点传递来的集中力,每个节点的设计荷载为:
PKA=PKB=PKC=7.20KN;PKD=PKE=PKF=6.93KN;PKG=PKH=PKI=6.44KN。
图12-85单索结构试验示意图
试验过程:
首先安装试验所用的吊蓝、水准仪、直尺、重物及位移计、百分表等试验工具及设备,然后对平面索网进行预张拉,预张拉力70KN,以短边跨度的两端节点为参照物记录位移初始值。
分别施加0.25PK、0.5PK、0.75PK、1.0PK的设计荷载,保持10分钟左右,记录各个荷载值下的位移值。
测试结果
各个节点不同荷载情况下索网位移与拉力见表12-9、表12-10、表12-11。
表12-9A、B、C三个节点位移与内力数据表
施加荷载〔KN〕
A节点位移〔mm〕
B节点位移〔mm〕
C节点位移〔mm〕
最大索拉力〔KN〕
1.80
33.03
41.85
32.88
4号传感器103.73
3.60
62.90
77.60
61.00
5.40
90.03
109.85
84.38
最小索拉力〔KN〕
7.20
111.28
134.85
105.13
6号传感器90.33
卸载后剩余位移〔mm〕
2.40
2.60
2.00
表12-10D、E、F三个节点位移与内力数据表
施加荷载〔KN〕
D节点位移〔mm〕
E节点位移〔mm〕
F节点位移〔mm〕
最大索拉力〔KN〕
1.73
32.65
50.40
40.65
4号传感器103.73
3.47
68.65
92.40
73.15
5.20
104.15
132.40
103.65
最小索拉力〔KN〕
6.93
125.40
143.90
127.40
6号传感器90.33
卸载后剩余位移〔mm〕
0.90
0.90
0.90
表12-11G、H、I三个节点位移与内力数据表
施加荷载〔KN〕
G节点位移〔mm〕
H节点位移〔mm〕
I节点位移〔mm〕
最大索拉力〔KN〕
1.61
31.25
39.50
30.15
4号传感器103.73
3.22
58.75
74.50
56.65
4.83
84.63
105.75
80.78
最小索拉力〔KN〕
6.44
105.50
131.00
101.40
6号传感器90.33
卸载后剩余位移〔mm〕
2.13
2.25
1.78
试验中最大变形出现在B节点,最大位移140.90mm,与理论计算误差率3%;最大索拉力103.73KN,与理论计算误差率1.6%;最小拉力90.33KN,与理论计算误差率3%,实测数据比理论分析略小,但误差皆在5%内,验证了设计当中计算参数取值及理论分析是比拟可靠的,能真实的反响单层索网结构实际情况,并且从另一个方面说明了试验结果是可信的。
由此我们可以得出结论
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- 单层 玻璃 幕墙