高支模专项施工方案1.docx

高支模专项施工方案1.docx

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高支模专项施工方案1

一、工程概况………………………………………………………………………2

二、施工组织管理…………………………………………………………………3

三、总体方案简述…………………………………………………………………4

四、主要施工工艺和施工方法……………………………………………………5

五、施工进度计划及工期保证措施……………………………………………20

六、质量保证措施…………………………………………………………………25

七、施工安全保障措施……………………………………………………………28

八、文明施工和环境保护措施……………………………………………………30

九、总结……………………………………………………………………………31

一、工程概况

红桂路-晒布路拓宽改造工程是完善市区“三横两纵”主干道系统的重点工程，是改善特区内道路节点，减少东门，红桂片区交通拥挤的重要措施，是深圳市政府为民办实事工程。

工程起点为宝安路与红桂路交叉路口，终点位于人民北路与晒布路口，道路全长1252m。

建设标准为城市二级次干路，双向四车道，设计车速每小时30-40公里，全路段机动车道采用抗滑耐久性沥青混凝土路面，人行道采用彩色环保透水路面结构，从宝安南路至桂园路段由现状二车道拓宽为双向四车道，道路沿线根据规划设置市政管线及其他附属工程，道路长395m，从桂园路向东开始起坡架桥，连续跨越广深铁路，布吉河和人民公园路，由于须连接的两个路口相错200多米，其周围建筑林密，为减少拆迁，该处跨线桥线型采用S形曲线，高架桥全长580米。

全桥统一采用冲孔灌注桩基础，桩径有φ1.2m、φ1.5m、φ2.2m三种，承台平面为矩形、多边形，柱墩采用罗马柱形式，墩径φ1.5m、φ1.8m二种。

跨线桥采用连续钢箱梁形式，二号桥～八号桥和左右辅线桥都为现浇混凝土连续箱梁。

跨线桥桥面铺装从上到下依次为：

环氧沥青混凝土30mm厚，环氧沥青粘结层0.45L/m，环氧沥青混凝土30mm，环氧沥青粘结层0.68L/m，环氧富锌漆（80μm），钢板面板：

喷砂除锈Sa2.5级，粗造度达到40～80μm。

二号桥～八号桥桥面铺装从上到下依次为：

4cm沥青玛蹄脂碎石混合料SMA-13，6cm中粒式SBS改性沥青砼AC-20C，1cm厚沥青混凝土（AC-5）。

其中二、三、四、五、六号桥墩柱高从5.8~11.4米不等，支撑系统为高支模支撑系统

二、施工组织管理

（一）管理组织机构

由具有多年施工管理经验的一级项目经理担任本工程的项目经理，派一名路桥专业的高级工程师担任本项目总工程师，组成项目经理部领导班子。

1、管理模式

本工程采用项目经理负责制，项目经理由公司委派，常驻现场全面管理本工程的工程事务和日常工作，协调内外关系，对项目的质量、安全、进度负责。

2、管理机构设置

项目经理下设施工技术部、质安部、测量队，试验室、计划统计部、机械材料部、财务部、综合部。

各自负责项目施工组织、管理、质量安全检查和协调内外关系的工作。

支架模板班

项目经理部组织机构图

三、总体方案简述

1、地基处理

由于4~8#桥和左右辅线桥的现浇箱梁支架均在软土地基上，必须对该地段的地基进行处理，处理后的地基承载力必须大于350KPa。

2、现浇支架及模板

现浇箱梁支架采用φ48×3.5mm满堂红碗口架，腹板及实体段横向间距60cm，底板及翼板处的横向间距为90cm，全桥的纵向间距均为60cm，步距120cm，剪刀撑用φ48×3.5mm的钢管搭设，整个支架的横向、纵向和水平方向都要用剪刀撑加固。

现浇箱梁支架在钢筋绑扎前必须进行预压，通过预压时测量出的有关沉降数据，计算出预拱值，在支架模板安装时预留标高，以实现浇注完成的箱梁底面标高符合设计要求。

3、混凝土施工及养护

本桥连续箱梁现浇混凝土设计标号为C50，采用商品混凝土，用混凝土罐车运至施工现场，由混凝土泵车泵入模内，人工摊铺振捣。

采取覆盖塑料薄膜或覆盖麻袋洒水养护相结合的方法进行养护，养护不少于14天。

4、支架拆除

待压浆强度达到80%以上后即可按全孔多点、对称、缓慢、均匀的原则，先中跨后边跨、从跨中逐步向两端支点对称的拆除支架。

最后施工桥面系及耳背墙等附属工程。

四、主要施工工艺和施工方法

（一）地基处理

1、人民公园内

由于4~6#桥支架均在软土地基上，必须对该地段的地基进行处理。

具体处理方法是：

①清除地表的垃圾土和腐殖土，清除的深度为30cm，处理宽度比箱梁投影宽2米。

②对清除后的地基进行晾晒，然后用压路机进行碾压，部分弹簧路段挖除后回填碎石再碾压。

④在压实后的地基上施工30cm厚6%水泥石粉渣，并用压路机压实，压实度≥95%，有效宽度要比箱梁投影宽2米。

⑤处理后的地基承载力≥350KPa。

⑥具体详见支架地基处理示意图

2、2～3号桥

2～3号桥的支架基础大部分为硬化后的地面，深新汽修厂路段的厂房需要拆迁。

在拆迁完成后将垃圾清理干净，填筑30cm厚6%水泥石粉渣把地面找平压实。

然后在上面搭设支架。

（二）支架设计布置和技术要求

1、支架设计

（1）支架材料

在处理好的地基上布置现浇箱梁支架，支架采用φ48×3.5mm碗扣式脚手架，按承重架计算设计。

支架设计计算详见《现浇连续箱梁满堂支架计算书》。

（2）支架平面布置

腹板及实体段横向间距60cm，底板及翼板处的横向间距为90cm，全桥的纵向间距均为60cm，步距120cm。

（3）高度布置

在高度方向布置为：

自下而上20cm×5cm木方条+底托+碗扣架（纵横水平杆按120cm步距设置层高）+顶托+10cm×10cm纵向方木+5cm×10cm横向方木方木+18mm底模板。

（4）层高及剪刀撑布置

层高120cm，剪刀撑在纵向、横向和水平方向都要布置。

当支架高度小于10米时，水平剪刀撑在支架的上、中、下各设一道，当支架高度大于10米时，每间隔4米搭设一道水平剪刀撑。

横向剪刀撑每间隔5排架搭设一道，在实心段和空心段交接的地方必须加设横向剪刀撑。

纵向剪刀撑在腹板位置和支架外侧各设一道。

（5）支承力

通过计算按上述支架布置，立杆下最大支承力分别为23.97KN（在实心段及腹板下）和22.1KN（跨中间非腹板下）。

（6）立杆下加强

为了加强地基局部承载力，在立杆底座下加铺20×5cm方条木来分散应力。

支架设计计算详见《现浇连续箱梁满堂支架计算书》。

支架布置详见《现浇连续箱梁满堂支架布置示意图》。

（7）地基承载力

地基承载力最大在中隔板及肋板下，平均压力为23.95KN/1200cm2=200KPa，地基经过处理后其承载力≥350KPa，可以满足要求。

2、支架临时通道

由于现浇箱梁要上跨人民公园路和迎宾馆西门道路，为了保证车辆和行人的安全通行，必须要在人民公园路和迎宾馆西门搭设临时通道。

人民公园路通道为两幅6米宽通道组成。

通道立柱采用Φ600×8mm钢管桩（间隔250cm），桩底部浇筑宽100cm、高80cm的C20混凝土地梁作固定及防撞用，立柱上方并排两根工36a普通工字钢（焊成整体）作为纵向梁，横向受力梁采用工45a普通工字钢（间隔60cm）。

为防止施工时杂物砸到过往行人车辆，通道顶横梁上铺18mm厚胶合板。

全部结构均应焊接牢固，连成整体。

迎宾馆西门通道长30米，宽6米，其结构与人民公园路相同。

（详见支架临时通道专项施工方案）

3、支架施工技术要求

（1）构、配件材料、制作要求

①、碗扣式脚手架用钢管应采用符合现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793-92）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中的Q235A级普通钢管，其材质性能应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）的规定。

②、碗扣架用钢管规格为Φ48×3.5mm，钢管壁厚不得小于3.5-0.025mm。

③、上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合GB9440中KTH330-08及GB11352中ZG270-500的规定。

④、下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合GB11352中ZG230-450的规定。

⑤、采用钢板热冲压整体成形的下碗扣，钢板应符合GB700标准中Q235A级钢的要求，板材厚度不得小于6mm。

并经600～650·C的时效处理。

严禁利用废旧锈蚀钢板改制。

⑥、立杆连接外套管壁厚不得小于3.5-0.025mm，内径不大于50mm，外套管长度不得小于160mm，外伸长度不小于110mm。

⑦、杆件的焊接应在专用工装上进行，各焊接部位应牢固可靠，焊缝高度不小于3.5mm，其组焊的形位公差应符合下表的要求

杆件组焊形位公差要求

序号

项目

允许偏差（mm）

１

　杆件管口平面与钢管轴线垂直度

0.5

2

　立杆下碗扣间距

±1

3

　下碗扣碗口平面与钢管轴线垂直度

≤1

4

　接头的接触弧面与横杆轴心垂直度

≤1

5

　横杆两接头接触弧面的轴心线平行度

≤1

⑧、立杆上的上碗扣应能上下串动和灵活转动，不得有卡滞现象；杆件最上端应有防止上碗扣脱落的措施。

⑨、立杆与立杆连接的连接孔处应能插入Φ12mm连接销。

⑩、在碗扣节点上同时安装1—4个横杆，上碗扣均应能锁紧。

（2）构配件外观质量要求：

　①、钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管；

　②、铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。

③、冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；

④、各焊缝应饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷；

⑤、构配件防锈漆涂层均匀、牢固。

⑥、主要构、配件上的生产厂标识应清晰。

（3）对立杆的要求：

①立杆是脚手架受力的主要杆件，落地立杆必须设有钢板底座，必须满足地基承载力的要求。

②外立杆须高出建筑物面1.2m，防护栏杆不少于2道。

③可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于4-5扣，插入立杆内的长度不得小于150mm。

（4）对剪刀撑与连接杆的要求：

剪刀撑的设置应根据脚手架的长度决定。

当脚手架长度小于30m时，应设置在脚手架两端的双跨范围内；大于30m时，除在两端设置外，还应在每隔30m净距的双跨内设置。

剪刀撑的斜杆应在立杆的外侧，与大横杆成45°夹角。

搭设剪刀撑时应将一根斜杆扣在立杆上，另一根斜在小横杆伸出部分上，斜杆两端距扣件距离不宜小于200mm，最下边的斜杆与立杆的连接点距离地面不宜大于500mm，以保证架子的稳定性。

（5）对辅助和防护措施的要求：

每步外立杆内侧应设1.2m高防护栏杆和200mm高挡脚板。

用于行人道的斜道，搭设位置应符合作业要求，其宽度不得小于1m，坡度以1:

3为宜。

每作业层下要满铺脚手板，每米要有4点用16#铁丝与小横杆绑牢。

脚手架必须满足荷载要求，并设缆风绳，确保脚手架的稳定性。

按规定搭设安全网，系安全带，戴安全帽，确保人身安全。

使用前必须经过验收合格方可使用。

在安装扣件时必须将扣件放正后再拧紧螺栓。

拧紧时，用力均匀，一般控制在40～50牛顿米（4～5公斤米），最大不得超过60牛顿米（6公斤米）。

（6）对脚手架拆除的要求：

拆除脚手架时，周围应设警戒标志，并设专人看管，禁止无关人员入内。

拆除顺序应是由上而下，一步一清，不准上下同时作业。

拆除脚手架大横杆、剪刀撑时，应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人员往下顺杆子。

拆下的脚手架、脚手板、钢管、扣件、钢丝绳等材料，应向下传递或用绳子吊下，禁止往下投扔。

4、支架的搭设

①底座和垫板应准确地放置在定位线上；垫板用长3米，宽0.2米，厚度5cm木垫板；底座的轴心线应与地面垂直。

②脚手架搭设应按立杆、横杆、斜杆、连墙件的顺序逐层搭设，每次上升高度不大于3m。

底层水平框架的纵向直线度应≤L/200；横杆间水平度应≤L/400。

③脚手架的搭设应分阶段进行，第一阶段的撂底高度一般为6m，搭设后必须经检查验收后方可正式投入使用。

④脚手架的搭设应与建筑物的施工同步上升，每次搭设高度必须高于即将施工楼层1.5m。

⑤脚手架全高的垂直度应小于L/500；最大允许偏差应小于50mm。

⑥脚手架内外侧加挑梁时，挑梁范围内只允许承受人行荷载，严禁堆放物料。

⑦连墙件必须随架子高度上升及时在规定位置处设置，严禁任意拆除。

⑧作业层设置应符合下列要求：

　　a必须满铺脚手板，外侧应设挡脚板及护身栏杆；

　　b护身栏杆可用横杆在立杆的0.6m和1.2m的碗扣接头处搭设两道；

　　c作业层下的水平安全网应按<安全技术规范》规定设置。

⑨采用钢管扣件作加固件、斜撑时应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2002的有关规定。

⑩脚手架搭设到顶时，应组织技术、安全、施工人员对整个支架结构进行全面的检查和验收，及时解决存在的结构缺陷。

5、支架安装检查与验收

（1）支架检查与验收时间

　脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收：

基础完工后及脚手架搭设前；

作业层上施加荷载前；

每搭设完6m高度后；

达到设计高度后；

遇有六级大风与大雨后；

停用超过一个月。

（2）支架使用中定期检查项目

杆件的设置和连接，支撑构造是否符合要求；

　　地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；

　　扣件螺栓是否松动；

　　立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合规范的规定；

　　安全防护措施是否符合要求；

　　是否超载。

　　（3）检查标准与方法

支架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，应符合《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》第8章的规定。

6、安全管理措施

（1）支架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工。

上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。

（2）搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。

　（3）支架的构配件质量与搭设质量，应按《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》第3章的规定进行检查验收，合格后方准使用。

（4）作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。

不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。

　（5）当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。

雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。

　（6）脚手架的安全检查与维护，应按《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》第9.1-9.8条的规定进行。

安全网应按有关规定搭设或拆除。

　（7）在支架使用期间，严禁拆除下列杆件：

主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；

　（8）不得在支架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报监理工程师批准。

　（9）支架外侧应有防止坠物伤人的防护措施：

挂安全网或设置硬质安全防护板。

　（10）在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。

　（11）工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ461）的有关规定执行。

　（12）搭拆支架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。

7、支架预压方案

（1）荷载分布情况

箱梁现浇支架在浇注混凝土前必须进行预压，通过预压时测量出的有关沉降数据，计算出预拱度，在支架模板安装时预留标高，以实现浇注完成的箱梁底面标高符合设计要求。

由于本项目梁高有1.5米和1.8米，现在分别以1.5米梁高（4号桥）和1.8米梁高（2号桥）为例计算预压高度。

最不利位置：

在横隔梁和中隔板的位置，混凝土厚度1.5m（4号桥）或1.8米（2号桥）。

一般位置：

没有隔板的跨中断面，该断面的梁体设计为底板厚0.22m、顶板厚0.25m、腹板厚1.5m（4号桥）或1.8米（2号桥）。

详见支架预压布置示意图。

肋板、底板渐变段：

按照最不利位置荷载渐变到一般不利位置荷载进行加载。

（2）预压方法

在安装底模板之后，安装钢筋之前，对支架进行预压，预压方法为：

最不利位置：

根据箱梁的重量及施工时的施工荷载换算成等重量沙袋，根据沙袋的堆积容重换算成堆积体积和高度，以体积控制重量。

一般不利位置：

根据箱梁的重量、箱梁内模板及支架重和施工时的施工荷载总重，换算成等重量沙袋，根据沙袋的堆积容重换算成堆积体积和高度，以体积控制重量。

在横向布置上，分为肋板位置和非肋板位置分别计算，分别控制荷载，模拟实际情况。

渐变段：

按照最不利位置荷载渐变到一般不利位置荷载进行加载，不另行计算。

加载方法：

a.将沙提前装袋，人工密实，扎紧袋口，堆放整齐以备调用。

b.加载之前按预压荷载布置图进行放样划线，标注注堆码高度，安装标高测量标杆。

c.人工将沙袋放入吊盘，用25吨汽车吊将沙袋吊装上安装好的支架顶面底模板上。

d.人工将沙袋按预压荷载布置图堆码整齐、注意沙袋之间应挤紧，保证空隙率小于堆码体积的6%。

e.加载完成后进行检查验收，自检合格后请监理工程师检查验收。

（3）荷载计算

根据设计文件规定，预压荷载按梁体自重加施工荷载之和计算，施工荷载根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》之规定，

内模支架及内模构造荷载3KN/㎡。

施工活荷载以3KN/㎡计。

（参照规范4.2.5施工荷载标准值）

梁高1.5米支架预压计算

最不利位置（按实体段，取1m长、1m宽的面积计算）：

a、相应断面内的钢筋混凝土总量:

即1m×1m×1.5m×2.6t/m3=3.9t

b、施工活载：

取3KN/㎡，预压面积内荷载为：

1m×1m×0.3t/㎡=0.3t

c、荷载总重：

3.9t+0.3t=4.2t

d、荷载换算：

采用等重的沙袋进行预压，沙的堆积干容重为1.5t/m3,预估含水量为5%（试压时由试验确定），湿容重为1.5t/m3×（1+5%）=1.575t/m3，换算成体积为：

4.2t÷1.575t/m3=2.67m3。

按1m×1m的底面积换算堆码高度为：

2.67m。

由于沙袋堆码时，沙袋与沙袋之间有一定空隙，空隙率按6%计算：

2.67m/0.94=2.84m高。

实体段位置堆载预压时按2.84m的高度进行沙袋堆码控制。

一般不利位置（按1m长、1m宽面积计算）：

a、腹板位置按上述最不利位置堆码高度2.84m控制。

b、非腹板位置：

混凝土厚度为底板0.22m+顶板0.25m，共0.47m厚，

●相应断面内每平方米的钢筋混凝土总量:

即1m×1m×0.47m×2.6t/m3=1.222t

●内模支架及内模构造荷载3KN/㎡。

●施工活载：

施工活荷载（参照规范4.2.2表中结构脚手架施工均布活荷载标准值，以3KN/㎡计。

●荷载总重：

1.222+0.3+0.3=1.822t

●荷载换算：

采用等重的沙袋进行预压，沙的堆积干容重为1.5t/m3,预估含水量为5%（试压时由试验确定），湿容重为1.5t/m3×（1+5%）=1.575t/m3，换算成体积为1.822t÷1.575t/m3=1.16m3。

按1m×1m的底面积换算堆码高度为：

1.16m。

由于沙袋堆码时，沙袋与沙袋之间有一定空隙，空隙率按6%计算：

1.13m/0.94=1.23m高。

即：

非腹板位置按1.23m的高度进行沙袋堆码控制。

③翼板位置按外侧0.55m堆载预压。

梁高1.8米支架预压计算

最不利位置（按实体段，取1m长、1m宽的面积计算）：

a、相应断面内的钢筋混凝土总量:

即1m×1m×1.8m×2.6t/m3=4.68t

b、施工活载：

取3KN/㎡，预压面积内荷载为：

1m×1m×0.3t/㎡=0.3t

c、荷载总重：

4.68t+0.3t=4.98t

d、荷载换算：

采用等重的沙袋进行预压，沙的堆积干容重为1.5t/m3,预估含水量为5%（试压时由试验确定），湿容重为1.5t/m3×（1+5%）=1.575t/m3，换算成体积为：

4.98t÷1.575t/m3=3.16m3。

按1m×1m的底面积换算堆码高度为：

3.05m。

由于沙袋堆码时，沙袋与沙袋之间有一定空隙，空隙率按6%计算：

3.16m/0.94=3.36m高。

实体段位置堆载预压时按3.36m的高度进行沙袋堆码控制。

一般不利位置（按1m长、1m宽面积计算）：

a、腹板位置按上述最不利位置堆码高度3.36m控制。

b、非腹板位置：

混凝土厚度为底板0.22m+顶板0.25m，共0.47m厚，

●相应断面内每平方米的钢筋混凝土总量:

即1m×1m×0.47m×2.6t/m3=1.222t

●内模支架及内模构造荷载3KN/㎡。

●施工活载：

施工活荷载（参照规范4.2.2表中结构脚手架施工均布活荷载标准值，以3KN/㎡计。

●荷载总重：

1.222+0.3+0.3=1.822t

●荷载换算：

采用等重的沙袋进行预压，沙的堆积干容重为1.5t/m3,预估含水量为5%（试压时由试验确定），湿容重为1.5t/m3×（1+5%）=1.575t/m3，换算成体积为1.822t÷1.575t/m3=1.16m3。

按1m×1m的底面积换算堆码高度为：

1.16m。

由于沙袋堆码时，沙袋与沙袋之间有一定空隙，空隙率按6%计算：

1.16m/0.94=1.23m高。

即：

非腹板位置按1.23m的高度进行沙袋堆码控制。

③翼板位置按外侧0.55m堆载预压。

（4）预压标高测量点布置

测点布置分层：

预压测量点布置分两层，上层布置在箱梁底模板上，用以观测支架预压时所发生的总沉降量，及卸载后的弹性恢复量。

下层测量点布置在地面底垫木上，与上层测点对应，用以观测地基在支架预压时，地基的沉降和卸载后的弹性恢复量。

测点平面布置：

a横桥向在腹板位置和翼板外侧各布置一个。

b纵桥向观测点在每一跨的端横梁和中横梁以及1/8、1/4、3/8、1/2、5/8、3/4、7/8位置各布置一排，从而形成一个沉陷观测网。

c为了解支架沉陷情况，在加载预压之前测出各观测点的标高，在加载到80%时应静止12小时后测量各观测点的标高，加载至100%后再次测量各观测点的标高，然后在持荷24小时后再次观测各观测点的标高，如果加载至100%时所测数据与持荷24小时后的数据变化很小，表明支架和地基已基本沉陷到位，可以卸载。

否则还要继续持荷预压，直至支架和地基沉陷到位方可卸载。

（5）标高测量方法

根据以上的预压荷载计算和测点布置设计，上层测点用安装标杆的方法设置测量点，下层测点直接在第二层方木上订铁钉设点测量。

标高测量标杆用直径25mm的钢筋制作，长度大于堆码高度30cm，标杆底部加焊30cm×30cm×10mm钢板，以便沙袋压住，保证位置准确，高度稳定。

标杆顶部用砂轮切割机切割平整，以便测量准确。

用水准仪定期观测：

加载前作一次系统的观测，作为原始数据；加载50%测量1次；加载100%测量1次；加载结束后3天内每天测量一次，以后每3天测量一次，直到预压结束；预压结束后，进行卸载，卸载完成后再进行一次系统的观测。

（6）测量结果及沉降量计算

A、支架总沉降量K1

沉降观测结果用数理统计的方法进行计算，排除不合理的特殊点，计算出上层可信观测点的平均沉降数k1及沉降代表值K1，K1作为底模板预设拱度的依据。

K1=k1+2S

式中：

K1----支架沉降代表值（mm）；

k1----