施工电梯接料平台.docx
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施工电梯接料平台.docx
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施工电梯接料平台
甬统表C01-19
施工组织设计(方案)报审表
工程名称:
鄞州区高桥镇蒲家安置小区(蒲家兰庭)新村建设工程编号:
致:
宁波诚建监理咨询有限公司(监理机构)
我方已根据施工合同要求及有关技术标准规定完成了施工电梯接料平台施工方案的编制,并经我单位上级技术负责人审查批准,请予以审查。
附:
施工电梯、井架接料平台施工方案
项目经理:
年月日
项目监理机构审查意见:
专业/总监理工程师:
年月日
本表由施工单位填写,监理机构签认后交施工单位保存。
施工组织设计(专项施工方案)审批表
方案名称:
落地式、悬挑式施工电梯、井架接料平台施工方案编号:
工程名称
高桥镇蒲家村安置小区(蒲家兰庭)新村建设工程
建筑面积
284153m2
结构形式
框架-剪力墙
结构
层次
地下1层、地上10~17层
安装工程量
安装内容
编制单位
项目部
编制人
胡勇明
编制日期
2014.5.9
分
公
司
主任工程师审核意见:
签名:
日期:
年月日
宁
波
建
工
股
份
有
限
公
司
总工办审核意见:
签名:
日期:
年月日
总工程师审批意见:
□同意□修改后再报批□不同意
签名:
日期:
年月日
备注:
1、施工组织设计的编制及审批手续按《施工组织设计编制和控制程序》规定执行。
2、施工项目部编制的施工组织设计(含专项方案)经审批后应严格按方案要求施工。
3、实施中项目部对原方案做局部调整后,应编制补充方案并经主任工程师审批后方可实施。
4、项目部对原方案的思路、构造、材料、工况等做重大调整时,应重新编制施工方案,经总工程师审批后方可实施。
5、公司(分、子分司)安全生产管理部门对方案的实施情况应进行监督检查验收,合格后方可进行下道工序施工。
鄞州区高桥镇蒲家安置小区(蒲家兰庭)新村建设工程
施工电梯、井架接料平台
专项施工方案
宁波建工股份有限公司第一分公司
鄞州区高桥镇蒲家安置小区(蒲家兰庭)新村建设工程
施
工
电
梯
、
井
架
接
料
平
台
专
项
施
工
方
案
宁波建工股份有限公司
施工电梯接料平台施工方案
一、工程概况
1、工程基本情况
工程名称
高桥镇蒲家安置小区(蒲家兰庭)新村建设项目
工程地点
高桥镇蒲家村
建筑面积(m2)
284147
建筑高度(m)
30.45-51.75
地上层数
10-17
地下层数
1
标准层层高(m)
2.9
2、各责任主体名称
建设单位
高桥镇保障性住房建设
办公室
设计单位
宁波明州设计院有限公司
施工单位
宁波建工股份有限公司
监理单位
宁波诚建监理咨询有限公司
项目经理
罗成义
总监理工程师
王华才
技术负责人
胡勇明
专业监理
工程师
杨代军
3、工程概述
(1)、本工程1#、2#、3#、4#、5#、31#楼、6幢为17层,16#、21#楼2幢为16层、12幢11层、11幢10层住宅楼及1-3层配套用房。
最大建筑高度51.75m,整个地下设1层地下车库。
本工程总用地面积约99731平方米,总建筑面积约284147平方米,地下建筑面积约63292平方米。
其中位于西侧厂房区域的6#、11#、17#、22#楼作为二期工程建设;总工期960历天。
4、本工程16、17层8幢采用厦门康柏SC200/200G型双笼施工升降机(施工电梯);10---11层23幢选用宁波鄞州科特建筑机械有限公司生产的SSDD80型单笼物料提升机(井架);接料平台搭法相同。
二、编制依据
脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等编制。
三、接料台搭设
接料台设置采用φ48×3.5钢管单立杆搭设方式,接料台大小具体根据施工电梯、井架使用位置搭设,每层接料台与结构面平齐,外侧略高内侧5cm,接料台与电梯笼正对面设置外开闭安全防护门。
楼层挑架采用16#工字钢悬挑,并采用φ15.5钢丝绳反拉作安全储备,做法同外架。
平台上铺5mm花纹钢板,平台铺板与电梯吊笼间的水平距离为50mm~100mm。
电梯防护门材料采用方管,高度为1800mm,插销在电梯侧,门的里侧用蓝色铁板、钢丝网片封闭,字体为“注意安全,随手关门”。
1至2层采用室外落地式接料平台,平台总搭设高度为8.1米,2层以上采用悬挑式接料平台(悬挑方式同外架)
具体做法参下图:
1.接料平台平面图
2.落地正面、侧面构造详图
3.悬挑正面、侧面构造详图
4.安全防护门构造示意图
四、落地式接料平台计算书
一、脚手架参数
脚手架搭设方式
双排脚手架
脚手架钢管类型
Ф48×3
脚手架搭设高度H(m)
8.1
脚手架沿纵向搭设长度L(m)
3.8
立杆步距h(m)
1.8
立杆纵距或跨距la(m)
1.5
立杆横距lb(m)
1.05
内立杆离建筑物距离a(m)
0.25
双立杆计算方法
不设置双立杆
二、荷载设计
脚手板类型
毛竹片
脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)
0.35
脚手板铺设方式
2步1设
密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)
0.01
挡脚板类型
木挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)
0.17
挡脚板铺设方式
2步1设
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.129
横向斜撑布置方式
2跨1设
装修脚手架作业层数nzj
1
装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)
2
地区
浙江宁波市
安全网设置
全封闭
基本风压ω0(kN/m2)
0.3
风荷载体型系数μs
1.13
风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)
1.28,1
风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)
0.43,0.34
计算简图:
立面图
侧面图
三、纵向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
纵向水平杆在上
横向水平杆上纵向水平杆根数n
2
横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
横杆截面惯性矩I(mm4)
107800
横杆弹性模量E(N/mm2)
206000
横杆截面抵抗矩W(mm3)
4490
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.05/(2+1))+1.4×2×1.05/(2+1)=1.17kN/m
正常使用极限状态
q'=(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.033+0.35×1.05/(2+1))+2×1.05/(2+1)=0.86kN/m
计算简图如下:
1、抗弯验算
Mmax=0.1qla2=0.1×1.17×1.52=0.26kN·m
σ=Mmax/W=0.26×106/4490=58.48N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.86×15004/(100×206000×107800)=1.321mm
νmax=1.321mm≤[ν]=min[la/150,10]=min[1500/150,10]=10mm
满足要求!
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=1.1qla=1.1×1.17×1.5=1.93kN
正常使用极限状态
Rmax'=1.1q'la=1.1×0.86×1.5=1.41kN
四、横向水平杆验算
承载能力极限状态
由上节可知F1=Rmax=1.93kN
q=1.2×0.033=0.04kN/m
正常使用极限状态
由上节可知F1'=Rmax'=1.41kN
q'=0.033kN/m
1、抗弯验算
计算简图如下:
弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.67×106/4490=150.17N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
计算简图如下:
变形图(mm)
νmax=2.613mm≤[ν]=min[lb/150,10]=min[1050/150,10]=7mm
满足要求!
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=1.95kN
五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.8
扣件抗滑承载力验算:
纵向水平杆:
Rmax=1.93/2=0.96kN≤Rc=0.8×8=6.4kN
横向水平杆:
Rmax=1.95kN≤Rc=0.8×8=6.4kN
满足要求!
六、荷载计算
脚手架搭设高度H
21.9
脚手架钢管类型
Ф48×3
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.129
立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆:
NG1k=(gk+la×n/2×0.033/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.033/1.8)×21.9=3.59kN
单内立杆:
NG1k=3.59kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆:
NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(21.9/1.8+1)×1.5×1.05×0.35×1/2/2=1.89kN
1/2表示脚手板2步1设
单内立杆:
NG2k1=1.89kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆:
NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(21.9/1.8+1)×1.5×0.17×1/2=1.75kN
1/2表示挡脚板2步1设
4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆:
NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×21.9=0.34kN
构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆:
NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.89+1.75+0.34=3.98kN
单内立杆:
NG2k=NG2k1=1.89kN
立杆施工活荷载计算
外立杆:
NQ1k=la×lb×(nzj×Gkzj)/2=1.5×1.05×(1×2)/2=1.58kN
内立杆:
NQ1k=1.58kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力:
单外立杆:
N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.59+3.98)+0.9×1.4×1.58=11.07kN
单内立杆:
N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.59+1.89)+0.9×1.4×1.58=8.56kN
七、立杆稳定性验算
脚手架搭设高度H
21.9
立杆计算长度系数μ
1.5
立杆截面抵抗矩W(mm3)
4490
立杆截面回转半径i(mm)
15.9
立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
立杆截面面积A(mm2)
424
连墙件布置方式
两步两跨
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m
长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210
轴心受压构件的稳定系数计算:
立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m
长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13
查《规范》表A得,φ=0.188
满足要求!
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(3.59+3.98)+1.4×1.58=11.29kN
σ=N/(φA)=11293.5/(0.188×424)=141.68N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(3.59+3.98)+0.9×1.4×1.58=11.07kN
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.34×1.5×1.82/10=0.21kN·m
σ=N/(φA)+Mw/W=11073/(0.188×424)+207222.62/4490=185.06N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
八、脚手架搭设高度验算
不组合风荷载作用
Hs1=(φAf-(1.2NG2k+1.4NQ1k))×H/(1.2NG1k)=(0.188×424×205×10-3-(1.2×3.98+1.4×1.58))×21.9/(1.2×3.59)=49.73m
组合风荷载作用
Hs2=(φAf-(1.2NG2k+0.9×1.4×(NQ1k+MwkφA/W)))×H/(1.2NG1k)=(φAf-(1.2NG2k+0.9×1.4×NQ1k+MwφA/W))×H/(1.2NG1k)=(0.188×424×205×10-3-(1.2×3.98+0.9×1.4×1.58+0.21×1000×0.188×424/4490))×21.9/(1.2×3.59)=31.35m
Hs=31.35m>H=21.9m
满足要求!
九、连墙件承载力验算
连墙件布置方式
每层两跨
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)
3
连墙件计算长度l0(mm)
500
连墙件截面面积Ac(mm2)
489
连墙件截面回转半径i(mm)
158
连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
连墙件与扣件连接方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数
0.8
Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×0.43×3×2×1.5=5.41kN
长细比λ=l0/i=500/158=3.16,查《规范》表A.0.6得,φ=1
(Nlw+N0)/(φAc)=(6.53+3)×103/(1×489)=19.58N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2
满足要求!
扣件抗滑承载力验算:
Nlw+N0=5.41+3=8.41kN≤0.8×12=9.6kN
满足要求!
连墙件扣件连接示意图
(九)、立杆的地基承载力满足要求详见脚手架专项方案
五、悬挑式接料平台的计算
一、脚手架参数
脚手架搭设方式
双排脚手架
脚手架钢管类型
Ф48×3
脚手架搭设高度H(m)
17.4
脚手架沿纵向搭设长度L(m)
243
立杆步距h(m)
1.8
立杆纵距或跨距la(m)
1.5
立杆横距lb(m)
1.05
横向水平杆计算外伸长度a1(m)
0.15
内立杆离建筑物距离a(m)
0.25
双立杆计算方法
不设置双立杆
二、荷载设计
脚手板类型
毛竹片
脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)
0.35
脚手板铺设方式
2步1设
密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)
0.01
挡脚板类型
木挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)
0.17
挡脚板铺设方式
2步1设
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.12
横向斜撑布置方式
3跨1设
装修脚手架作业层数nzj
1
装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)
2
地区
浙江宁波市
安全网设置
全封闭
基本风压ω0(kN/m2)
0.3
风荷载体型系数μs
1.13
风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)
1.73,1.28
风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)
0.58,0.43
计算简图:
立面图
侧面图
三、横向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
横向水平杆在上
纵向水平杆上横向水平杆根数n
2
横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
横杆截面惯性矩I(mm4)
107800
横杆弹性模量E(N/mm2)
206000
横杆截面抵抗矩W(mm3)
4490
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×(0.033+Gkjb×la/(n+1))+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.5/(2+1))+1.4×2×1.5/(2+1)=1.65kN/m
正常使用极限状态
q'=(0.033+Gkjb×la/(n+1))+Gk×la/(n+1)=(0.033+0.35×1.5/(2+1))+2×1.5/(2+1)=1.21kN/m
计算简图如下:
1、抗弯验算
Mmax=max[qlb2/8,qa12/2]=max[1.65×1.052/8,1.65×0.152/2]=0.23kN·m
σ=Mmax/W=0.23×106/4490=50.64N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
νmax=max[5q'lb4/(384EI),q'a14/(8EI)]=max[5×1.21×10504/(384×206000×107800),1.21×1504/(8×206000×107800)]=0.861mm
νmax=0.861mm≤[ν]=min[lb/150,10]=min[1050/150,10]=7mm
满足要求!
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.65×(1.05+0.15)2/(2×1.05)=1.13kN
正常使用极限状态
Rmax'=q'(lb+a1)2/(2lb)=1.21×(1.05+0.15)2/(2×1.05)=0.83kN
四、纵向水平杆验算
承载能力极限状态
由上节可知F1=Rmax=1.13kN
q=1.2×0.033=0.04kN/m
正常使用极限状态
由上节可知F1'=Rmax'=0.83kN
q'=0.033kN/m
1、抗弯验算
计算简图如下:
弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.46×106/4490=102.16N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
计算简图如下:
变形图(mm)
νmax=2.441mm≤[ν]=min[la/150,10]=min[1500/150,10]=10mm
满足要求!
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=2.63kN
五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.8
扣件抗滑承载力验算:
横向水平杆:
Rmax=1.13kN≤Rc=0.8×8=6.4kN
纵向水平杆:
Rmax=2.63kN≤Rc=0.8×8=6.4kN
满足要求!
六、荷载计算
脚手架搭设高度H
16.8
脚手架钢管类型
Ф48×3
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.12
立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆:
NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.033/h)×H=(0.12+(1.05+0.15)×2/2×0.033/1.8)×16.8=2.82kN
单内立杆:
NG1k=2.82kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆:
NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/2/2=(16.8/1.8+1)×1.5×(1.05+0.15)×0.35×1/2/2=1.89kN
1/2表示脚手板2步1设
单内立杆:
NG2k1=1.89kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆:
NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(16.8/1.8+1)×1.5×0.17×1/2=1.53kN
1/2表示挡脚板2步1设
4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆:
NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×16.8=0.3kN
构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆:
NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.89+1.53+0.3=3.72kN
单内立杆:
NG2k=NG2k1=1.89kN
立杆施工活荷载计算
外立杆:
NQ1k=la×(lb+a1)×(nzj×Gkzj)/2=1.5×(1.05+0.15)×(1×2)/2=1.8kN
内立杆:
NQ1k=1.8kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力:
单外立杆:
N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.82+3.72)+0.9×1.4×1.8=10.11kN
单内立杆:
N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.82+1.89)+0.9×1.4×1.8=7.91kN
七、立杆稳定性验算
脚手架搭设高度H
16.8
立杆计算长度系数μ
1.5
立杆截面抵抗矩W(mm3)
4490
立杆截面回转半径i(mm)
15.9
立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
立杆截面面积A(mm2)
424
连墙件布置方式
两步一跨
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m
长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210
轴心受压构件的稳定系数计算:
立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m
长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13
查《规范》表A得,φ=0.188
满足要求!
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=2.82+3.72+1.8=8.33kN
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(2.82+3.72)+1.4×1.8=10.36kN
σ=N/(φA)=10359.07/(0.188×424)=129.96N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=2.82+3.72+1.8=8.33kN
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(2.82+3.72)+0.9×1.4×1.8=10.11kN
Mw=0
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