塔吊基础钢板桩围护施工方案.docx
- 文档编号:2482255
- 上传时间:2022-10-30
- 格式:DOCX
- 页数:13
- 大小:158.71KB
塔吊基础钢板桩围护施工方案.docx
《塔吊基础钢板桩围护施工方案.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《塔吊基础钢板桩围护施工方案.docx(13页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
塔吊基础钢板桩围护施工方案
一、编制依据:
序号
名称
编号
备注
1
周浦41#地块高层区施工图纸
S10基础平面
上海天华建筑设计有限公司
2
周浦41#地块高层区勘察资料
K070-2010
上海海洋地质勘察设计有限公司
3
《地下防水工程及验收规范》
GB50209-2002
国家
4
《建筑机械使用安全技术规范》
(JGJ33-2001)
国家
5
混凝土结构工程施工质量验收规范
GB50200-2002
国家
6
建筑地基基础工程施工质量验收规范
GB50204-2002
国家
7
塔吊厂家提供的相关资料
QTZ80、QTZ63型
企业标准
二、工程概况:
名称
内容
工程名称
周浦41#地块高层区
工程地址
上海市南汇区周祝公路与周东公路交口东南角
建设单位
上海康桥高科创业发展有限公司
监理单位
上海市海达工程监理有限公司
施工单位
龙元建设集团股份有限公司
建筑面积
72818㎡
建筑特点
主楼地下室1层。
地下一层战时为人防、平时为汽车库。
首层为商铺
2-18层住宅
建筑最高度为63.5米
地下一层高3.3米
地下一层高为3.8米。
首层高为3.6米
标准层层高为3米
基础类型
本工程采用桩筏基础,场地类别为Ⅳ类,底板厚0.45米、0.7米。
基础埋深6.05米,地下建筑外围尺寸为:
240000×69000mm
地质勘察资料:
地基土承载力表
土层
编号
厚度m
岩性
承载力基本值KPa
2
0.4~3.3
粉质粘土
120
3
0.8~4
0.2~6.3
淤泥粉质粘土
95
3夹
粉质粘土
125
4
5.6~9
淤泥质粘土
130
5.1-1
2.9~5.5
2.2~6.5
粘土
150
5.1-2
粉质粘土
200
5.3
1.5~13
粉质粘土
200
6
1.48~5
粉土
190
7
3~8.7
砂质粉土
三、塔吊型号、位置确定:
根据施工现场环境及工程结构的类型特点,工程施工采用3台塔式起重塔吊(如下):
(1)、1台QTZ80型塔吊、臂长55米、用于2、5#楼、安装高度70米(建筑物最最高顶标为63.5米)
(2)、2台QTZ63型塔吊、臂长55米。
分别用于1#、4#楼和3、6#楼,安装高度65米(房屋顶标高为60.5米)
1#楼塔吊位置图
2#楼塔吊基础位置图
3#楼塔吊基础位置图
四、塔吊基础施工:
根据工程结构特点及施工环境条件允许,工程基础挖土前必须把塔吊架立
完毕,因此塔吊基础土方先行开挖做塔吊基础,塔吊基础与车库筏板顶面一平,塔吊基础底面防水及垫层做法同筏板做法,防水及筏板钢筋在塔吊基础边甩出搭设长度,塔吊基础四周施工缝在筏板板厚中心预埋止水钢板,以满足防水及人防密闭要求。
基础混凝土到设计强度后方可进行塔吊安装。
具体施工方法详见附图。
五、塔吊基础计算:
、塔机属性
塔机型号
QTZ80(浙江建机)
塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)
40
塔机独立状态的计算高度H(m)
40
塔身桁架结构
圆钢管
塔身桁架结构宽度B(m)
1.6
、塔机荷载
1、塔机传递至基础荷载标准值
工作状态
塔机自重标准值Fk1(KN)
401.4
起重荷载标准值Fqk(KN)
80
竖向荷载标准值Fk(KN)
461.4
水平荷载标准值Fvk(KN)
16.89
倾覆力矩标准值Mk(KN·m)
611.86
非工作状态
竖向荷载标准值Fk`(KN)
401.4
水平荷载标准值Fvk`(KN)
39.402
自重倾覆力矩标准值Mk`(KN·m)
431.18
2、塔机传递至基础荷载设计值
工作状态
塔机自重设计值F1(KN)
1.35Fk1=1.35×401.4=541.89
起重荷载设计值Fq(KN)
1.35Fqk=1.35×60=81
竖向荷载设计值F(KN)
1.35Fk=1.35×461.4=622.89
水平荷载设计值Fv(KN)
1.35Fvk=1.35×16.89=22.802
倾覆力矩设计值M(KN·m)
1.35Mk=1.35×611.86=826.011
非工作状态
竖向荷载设计值F`(KN)
1.35Fk`=1.35×401.4=541.89
水平荷载设计值Fv`(KN)
1.35Fvk`=1.35×39.402=53.193
自重倾覆力矩设计值M`(KN·m)
1.35Mk`=1.35×431.18=582.093
、桩顶作用效应计算
承台布置
桩数n
4
承台高度h(m)
1.25
承台长l(m)
5.5
承台宽b(m)
5.5
承台长向桩心距al(m)
3.5
承台宽向桩心距ab(m)
3.5
桩直径d(m)
0.7
承台参数
承台混凝土等级
C40
承台混凝土自重γC(kN/m3)
25
承台上部覆土厚度h'(m)
0
承台上部覆土的重度γ'(kN/m3)
19
承台混凝土保护层厚度δ(mm)
50
配置暗梁
否
矩形桩式基础布置图
承台及其上土的自重荷载标准值:
Gk=bl(hγc+h'γ')=5.5×5.5×(1.25×25+0×19)=945.312kN
承台及其上土的自重荷载设计值:
G=1.35Gk=1.35×945.312=1276.172kN
桩对角线距离:
L=(ab2+al2)0.5=(3.52+3.52)0.5=4.95m
1、荷载效应标准组合
轴心竖向力作用下:
Qk=(Fk+Gk)/n=(461.4+945.312)/4=351.678kN
荷载效应标准组合偏心竖向力作用下:
Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L
=(461.4+945.312)/4+(611.86+16.89×1.25)/4.95=479.558kN
Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L
=(461.4+945.312)/4-(611.86+16.89×1.25)/4.95=223.798kN
2、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下:
Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L
=(622.89+1276.172)/4+(826.011+22.802×1.25)/4.95=647.403kN
Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L
=(622.89+1276.172)/4-(826.011+22.802×1.25)/4.95=302.128kN
(四)、桩承载力验算
桩参数
桩混凝土强度等级
C35
桩基成桩工艺系数ψC
0.85
桩混凝土自重γz(kN/m3)
25
桩混凝土保护层厚度б(mm)
35
桩入土深度lt(m)
6
桩配筋
自定义桩身承载力设计值
是
桩身承载力设计值
3500
桩裂缝计算
钢筋弹性模量Es(N/mm2)
200000
法向预应力等于零时钢筋的合力Np0(kN)
100
最大裂缝宽度ωlim(mm)
0.2
普通钢筋相对粘结特性系数V
1
预应力钢筋相对粘结特性系数V
0.8
地基属性
是否考虑承台效应
否
土名称
土层厚度li(m)
侧阻力特征值qsia(kPa)
端阻力特征值qpa(kPa)
抗拔系数
承载力特征值fak(kPa)
粉质粘土
0.8
11
0
0.7
粘土夹泥碳质土
3.2
8
0
0.7
砂质粉土
0.6
15
0
0.5
强风化砂砾岩
6.8
54
1500
0.5
中风化砂砾岩
8.8
100
3500
0.5
1、桩基竖向抗压承载力计算
桩身周长:
u=πd=3.14×0.7=2.199m
桩端面积:
Ap=πd2/4=3.14×0.72/4=0.385m2
复合桩基竖向承载力特征值:
Ra=uΣqsia·li+qpa·Ap=2.199×(1.42×8+0.6×15+3.98×54)+1500×0.385=1094.88kN
Qk=351.678kN≤Ra=1094.88kN
Qkmax=479.558kN≤1.2Ra=1.2×1094.88=1313.856kN
满足要求!
2、桩基竖向抗拔承载力计算
Qkmin=223.798kN≥0
不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算!
3、桩身承载力计算
纵向预应力钢筋截面面积:
Aps=nπd2/4=10×3.14×142/4=1539mm2
(1)、轴心受压桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值:
Q=Qmax=647.403kN
桩身结构竖向承载力设计值:
R=3500kN
满足要求!
(2)、轴心受拔桩桩身承载力
Qkmin=223.798kN≥0
不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算!
4、桩身构造配筋计算
As/Ap×100%=(1539.38/(0.385×10))×100%=0.4%≥0.3%
满足要求
5、裂缝控制计算
Qkmin=223.798kN≥0
不需要进行裂缝控制计算!
(五)、承台计算
承台配筋
承台底部长向配筋
HRB400
Φ20@120
承台底部短向配筋
HRB400
Φ20@120
承台顶部长向配筋
HRB400
Φ20@200
承台顶部短向配筋
HRB400
Φ20@200
1、荷载计算
承台有效高度:
h0=1250-50-20/2=1190mm
M=(Qmax+Qmin)L/2=(647.403+(302.128))×4.95/2=2349.969kN·m
X方向:
Mx=Mab/L=2349.969×3.5/4.95=1661.679kN·m
Y方向:
My=Mal/L=2349.969×3.5/4.95=1661.679kN·m
2、受剪切计算
V=F/n+M/L=622.89/4+826.011/4.95=322.602kN
受剪切承载力截面高度影响系数:
βhs=(800/1190)1/4=0.91
塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离:
a1b=(ab-B-d)/2=(3.5-1.6-0.7)/2=0.6m
a1l=(al-B-d)/2=(3.5-1.6-0.7)/2=0.6m
剪跨比:
λb'=a1b/h0=600/1190=0.504,取λb=0.504;
λl'=a1l/h0=600/1190=0.504,取λl=0.504;
承台剪切系数:
αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.504+1)=1.163
αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.504+1)=1.163
βhsαbftbh0=0.91×1.63×1.71×103×5.5×1.19=11790.263kN
βhsαlftlh0=0.91×1.63×1.71×103×5.5×1.19=11790.263kN
V=322.602kN≤min(βhsαbftbh0,βhsαlftlh0)=11790.263kN
满足要求!
3、受冲切计算
塔吊对承台底的冲切范围:
B+2h0=1.6+2×1.19=3.98m
ab=3.5m≤B+2h0=3.98m,al=3.5m≤B+2h0=3.98m
角桩位于冲切椎体以内,可不进行角
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 塔吊 基础 钢板 围护 施工 方案