华宇阳光尚座工程塔吊基础施工方案方案.docx
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华宇阳光尚座工程塔吊基础施工方案方案
一、概况
1,工程概况
项目名称:
华宇。
阳光尚座工程
项目位置:
重庆市九龙坡区水碾,龙泉路旁.
建设单位:
重庆业如房地产开发有限公司;
监理单位:
重庆林鸥监理咨询有限公司;
设计单位:
成都基准方中建筑设计有限公司;
地勘单位:
重庆中兵勘察设计研究院;
质量安全监督单位:
重庆九龙坡区建设工程质安站;
施工单位:
重庆建工第七建筑工程有限责任公司.
建筑面积:
98628。
23平方米
建设规模:
华宇。
阳光尚座项目有1#、2#、3#高层建筑及地下车库组成.
2,设计概况
1#楼共计33层/-2层、高度98。
95米,标准层高3米,建筑面积28883。
57平方米、2#楼32层/-1层、高度95。
95米,标准层高3米,建筑面积25571.19平方米、3#楼31层、高度95。
05米,标准层高3米,建筑面积23221。
29平方米;地下车库3层,高度11。
7米,其中负三层4米、负二层3。
7米、负一层4米及部分裙楼及售楼部组成、建筑面积20964平方米,本项目总建筑面积约98628.23平方米,建筑用途为商品房住宅.结构类型为框架剪力墙结构,抗震设防烈度为6度,耐火等级主楼为二级,地下室下一级,抗震等级为三级,地下室局部为四级。
本工程抗震设防裂度为六度,耐火等级为Ⅱ级,设计使用年限为50年。
二、编制依据
《华宇.阳光尚座总平面图》
《塔式起重机设计规范》(GB/T13752-1992)
《地基基础设计规范》(GB50007—2011)、
《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)、
《混凝土结构设计规范》(GB50010—2010)、
《建筑桩基技术规范》(JGJ94—2008)
《建设工程安全生产管理条例》
《建筑施工安全检查标准》JGJ59—2011
《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008);
《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80—91
《钢筋焊接及验收规程》(JGJ18-2012);
《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002(2011年版);
《建筑地基基础工程施工质量验收规范》(GB50202-2002);
《混凝土强度检查评定标准》GBJ50107-2010
《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-2012
《品茗安全验算软件》2010
三、施工部署
1、编制详细的施工平面布置图。
2、作市场调查,根据安全、可靠、经济、高效的原则择优选用所需塔吊。
3、按照尽量覆盖的原则,了解塔吊最大作业任务,根据工程实际情况,拟在1#~3#楼布置3台塔吊。
1#楼塔机坐标X=62725.469、Y=57134.117基础顶标高263。
63;2#楼塔机坐标X=62738。
451、Y=57061.045,基础顶标高262。
90;3#楼塔机坐标X=62750。
599、Y=56982。
606,基础顶标高261.80。
塔吊平面布置详施工平面布置图。
4、根据业主对整个施工现场总体安排,按塔机公司提供的基础施工图,作好塔基施工现场布置。
四、技术要求
本工程选用的塔吊为QTZ63塔机3台.按照厂家提供的QTZ63塔机基础施工图进行施工。
1、基础混凝土强度为C35,垫层为100厚C15混凝土。
2、塔吊基础须挖至硬岩层,深度大于1300mm下铺一层100mm厚C15混凝土垫层。
若基础挖不到硬岩层,则在基础下面做人工挖孔桩,详后附图.
3、基础地耐力>200kPa。
4、基础表面应校平,不平度为≤1/500。
5、地角螺栓应与主钢筋相焊接。
6、塔机地角螺栓安装前,须将地角螺栓与底座的支脚地板相连接,放于基础钢筋网中适当位置,调正,焊接后再浇灌混凝土。
五、施工方案
根据现场地质情况,塔吊基础基坑土石方采用人工开挖,QTZ63塔吊基坑开挖按设计尺寸4500mm*4500mm每边加宽300mm开挖,开挖的土石方堆卸至基坑边20m外,基础地耐力若达不到设计要求则基础下面采用人工挖孔桩,砼采用商砼。
六、主要施工方法
1、施工准备
施工准备主要分为人力、物力准备和施工技术准备.
人力、物力的准备:
根据工程的实际需要组织好项目指挥机构(包括安全、质量、管理领导小组)和劳动力,配备性能良好的施工机械设备,设备的调配按施工进度要求,列出详细的进场计划.
施工技术准备:
认真审阅塔机基础设计文件和图纸,计算出塔基中心的定位坐标,进行技术交底、安全交底,复核和调查周围环境条件.
辅助设施的准备:
根据施工需要和场地条件,规划搭设临时工棚、办公室、钢筋制作间、搅拌站等临时设施。
接通施工用水、电;从而为及时并顺利施工奠定良好的基础。
(详施工总平面布置图)。
2、施工工序
塔吊基础的主要作业流程:
测量定位→土石方开挖→钢筋绑扎→预埋地脚螺栓→浇注砼→养护→取定位板→细石砼找平。
1)测量定位
按照现场平面布置图给定的各塔基位置的定位坐标,测定塔基定位点,按照塔基设计尺寸放出基础开挖边线。
测出开挖前地面标高,按设计开挖深度和将塔基埋置于设计室外标高200mm以下的原理确定出塔机基础开挖深度。
2)土石方开挖
基坑土方采用人工开挖,石方采用人工凿打开挖,开挖的土石方堆卸至基坑外回填区域。
基坑开挖至设计标高后,通知塔机公司、监理、建设方进行验收,合格后立即浇注C15砼垫层。
3)钢筋绑扎
钢筋采用大厂钢材,有出厂合格证并复检合格。
3#楼QTZ63塔基置于软土层上,采用挖孔桩加基础(承台),挖孔桩钢筋笼采用26根长6700mm直径Φ16,箍筋Φ8@200/100;2#楼QTZ63塔基置于软土层上,采用挖孔桩加基础(承台),挖孔桩钢筋笼采用26根长8560mm直径Φ16,箍筋Φ8@200/100;1#楼塔机基础置于基岩上,可直接采用塔机基础图施工.具体详见塔机基础附图
4)预埋地脚螺栓
螺栓固定就位塔机公司专业人员负责完成,并保证螺栓之间间距符合设计要求,要求表面的平整度不大于3mm.
5)浇注砼
根据场地条件,塔吊基础砼采用商砼。
制定好进料计划,作好各种施工准备,确保一次连续浇筑的要求。
砼浇筑前,要次将坑底沉渣和积水清理干净,清后若超过4小时,应重新清理检查。
砼浇注应注意如下问题:
a。
场内砼采用泵送。
b.采取分层振捣,振捣的层厚不超过1.0m.振捣以垂直插入为主,操作做到快插慢拔,并使插点均匀排列,防止漏振;振捣上层砼时,振动棒应插入下层5~10cm,以保证上下层的总体结合。
c。
塔吊基础砼要确保连续浇筑,一次成型。
如遇特殊原因,如机械故障、停电等,其间歇时间应控制在初凝之前。
d.为保证砼面标高符合设计要求,砼面实际灌注标高应比设计标高低5mm。
6)砼浇注成型后,应及时浇水养护,每天早中晚,不得少于三次。
并应有专人负责。
7)待砼浇注三天后,安排专人将固定螺栓支撑取出。
8)拆除固定螺栓支撑后,安排专人将塔基砼螺栓外边每边加300mm范围内底砼表面凿毛,采用C30细砼找平,高差不得大于3mm。
七、质量保证措施
1、认真测量,准确定位。
准确地测量放线定位是保证质量的最基本前提,测量人员要以强烈的责任心,反复认真地识图并计算。
2、钢筋、水泥、等材料都必须具有出厂合格证,各种原材料必须按规定或规范进行检验,未经验收或验收不符合要求的一律不准投入使用。
同时,要认真做好砼试块的试压工作。
3、每坐塔机基坑开挖成型后,应及时同建设单位、监理、塔机公司等单位代表共同在检测验收后,在浇注砼前,要重新彻底清理基底,无虚土存渣后连续浇筑砼成型.
八、安全保证措施
1、加强领导、强化教育。
严格按照重庆市颁发的有关人工挖孔桩安全操作规程,建立现场施工负责人直至现场作业人员在内的全员安全责任网,健全检查制度,把安全教育工作,做到安全要求人人知,安全措施人人做,警钟长鸣,防患于未然。
2、在挖掘作业时,作业人员要树立自我安全意识,随时观察坑边发生的异常情况,如发现流水、塌方情况,要立即向值班人员报告,等采取措施后方能作业。
3、现场各种机构设备必须由专业人员操作,机械设备要认真维护保养,严禁带病运行。
尤其是井口出土的卷扬机的挚动装置必须安全可靠。
4、现场施工用电采用“三相五线制",在用电时严格接地,接零和安装漏电保护器,各开挖孔分闸用电.场内电线电缆具有良好的绝缘性,并严禁拖地、埋地,防止磨损。
5、现场施工作业人员必须戴好安全帽,安全员按时定期作好该项检查。
6、塔机避雷针的接地和保护接地要求按厂家提供图纸制作。
7、塔机基础四周采用M5水泥砂浆砌MU10页岩实心砖200厚800高,1:
2水泥砂浆双面抹灰20厚,防止雨水、泥浆进入基座内。
九、文明施工
1、加强职工的环保意识教育,搞好文明施工,认真作好施工场地规划和安排,场内布置整齐,紧凑有序。
机电设备归类停放整齐;材料供应部门分类及时检查验收入库或存放在指定位置,材料堆码整齐.
2、施工场内的废弃物,要及时用密封较好的车辆运到指定的弃土地点;施工任务完成退场时,彻底清除必须拆除的临时设施和生活设施,运输垃圾的车辆必须做到装卸适量,车箱加盖,严禁泥渣土、其他杂物污染路面和沿途漏洒。
3、优化施工方法和施工工艺,保护周围环境不受污染。
施工用车必须在场地内冲洗干净后,才能出车.特别是运土车辆,不符合规定决不允许上路.
4、施工现场的用电线路、用电设施的安全和使用必须符合安装规范和安全操作规程,并按照施工组织设计进行线路架设,严禁任意拉接电线。
必须设有保证安全要求的夜间照明。
5、所有员工在施工现场应佩戴工作卡。
6、保证施工现场道路畅通,排水系统处于良好使用状态,保持施工现场容貌整洁,随时清理建筑垃圾。
7、现场设置各类必要的职工生活设施,必须符合卫生、通风、照明等要求.职工膳食、饮水供应等符合卫生要求.
十、计算书
《计算书一》2#楼塔机单桩验算
本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制:
《塔式起重机设计规范》(GB/T13752-1992)、《地基基础设计规范》(GB50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001)、《建筑安全检查标准》(JGJ59—99)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《建筑桩基技术规范》(JGJ94-94)等编制.
(一)。
参数信息
塔吊型号:
QTZ63,塔吊自重(包括压重)G:
450。
800kN,
最大起重荷载Q:
60.000kN,塔吊起升高度H:
101.000m,
塔身宽度B:
1.600m,桩顶面水平力H0:
15。
000kN,
混凝土的弹性模量Ec:
28000.000N/mm2,地基土水平抗力系数m:
24.500MN/m4,
混凝土强度:
C35,
桩直径d:
1。
500m,保护层厚度:
50.000mm,
桩钢筋级别:
RRB400,桩钢筋直径:
16。
00mm,
塔吊倾覆力矩M:
5574.88kN·m;
(二)。
塔吊对基础中心作用力的计算
1.塔吊自重(包括压重):
G=450。
800kN
2。
塔吊最大起重荷载:
Q=60.000kN
作用于塔吊的竖向力设计值:
F=1.2×450。
800+1.2×60.000=612.960kN
风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算:
Mkmax=5574.88kN·m;
(三)。
桩身最大弯矩计算
计算简图:
1。
按照m法计算桩身最大弯矩:
计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第5。
4。
5条,并参考《桩基础的设计方法与施工技术》。
(1)计算桩的水平变形系数(1/m):
α=(mb0/(EI))1/5
其中m──地基土水平抗力系数,m=24.500MN/m4;
b0──桩的计算宽度,b0=0.9×(1。
500+1)=2.250m;
E──抗弯弹性模量,E=28000.000N/mm2;
I──截面惯性矩,I=π×1。
5004/64=0.249m4;
经计算得到桩的水平变形系数:
α=(24.500×106×2。
250/(28000.000×106×0。
249))1/5=0.380
(2)计算CI=aMo/Ho
CI=0.380×7804。
832/15.000=197。
717
(3)由CI查表得:
CⅡ=1.001,h-=az=0。
100
(4)计算Mmax:
Mmax=CⅡ×Mo=1。
001×7804。
832=7812。
637kN·m
(5)计算最大弯矩深度:
z=h-/α=0。
100/0。
380=0.263m;
(四).桩配筋计算
依据《混凝土结构设计规范》(GB50010—2002)第7。
3.8条。
沿周边均匀配置纵向钢筋的圆形截面钢筋混凝土偏心受压构件,其截面受压承载力计算:
(1)偏心受压构件,其偏心矩增大系数按下式计算:
η=1+1/(1400ei/h0)(l0/h)2ξ1ξ2
式中l0──桩的计算长度,l0=8.560m;
h──截面高度,h=1。
500m;
e0──轴向压力对截面重心的偏心矩,e0=12。
746m;
ea──附加偏心矩,取20mm和偏心方向截面最大尺寸的1/30两者中的最大值,ea=0。
050m;
ei=e0+ea=12。
746+0.050=12。
796m;
h0──截面有效高度,h0=1.500—50.000×10—3=1.450m;
ξ1──偏心受压构件的截面曲率修正系数:
ξ1=0。
5fcA/N=0。
5×16.700×1.767×106/(612。
960×103)=24。
073
由于ξ1大于1,ξ1=1;
A──构件的截面面积,A=π×d2/4=1。
767m2;
ξ2──构件长细比对截面曲率的影响系数,l0/h小于15,ξ2=1。
0;
l0/h=10/1。
6=5。
71<15,ξ2=1。
0;
经计算偏心增大系数η=1.003;
(2)偏心受压构件应符合下例规定:
N≤αα1fcA(1-sin(2πα)/(2πα))+(α—αt)fyAs
Nηei≤(2α1fcArsin3(πα)/3+fyAsrs(sinπα+sinπαt))/π
式中As──全部纵向钢筋的截面面积;
r──圆形截面的半径,取r=0。
750m;
rs──纵向钢筋重心所在圆周的半径,取rs=0。
042m;
α──对应于受压区混凝土截面面积的圆心角与2π的比值,取α=0.495;
αt-纵向受拉钢筋截面面积与全部纵向钢筋截面面积的比值,当α=0.495≤0。
625,αt=1。
25-2α=1.25—2×0。
495=0.26;
由以上公式解得:
As=381105.721mm2。
构造配筋:
As=πd2/4×0.2%=3。
14×15002/4×0。
2%=3534mm2
建议配筋值:
RRB400钢筋,189616。
实际配筋值381285.6mm2。
(五).桩竖向极限承载力验算
桩承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第5。
2。
2条,桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式:
R=ηsQsk/γs+ηpQpk/γp
Qsk=u∑qsikli
Qpk=qpkAp
其中R──单桩的竖向承载力设计值;
Qsk──单桩总极限侧阻力标准值;
Qpk──单桩总极限端阻力标准值;
qsik──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值;
qpk──极限端阻力标准值;
u──桩身的周长,u=4.712m;
Ap──桩端面积,Ap=1.767m2;
γ0──桩基重要性系数,取1。
1;
li──第i层土层的厚度,取值如下表;
厚度及侧阻力标准值表如下:
序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)土名称
14。
0020.00825.00粘性土
210.0025.00965.00粉土或砂土
34.0020。
00825.00粘性土
由于桩的入土深度为8。
56m,所以桩端是在第2层土层。
最大压力验算:
R=4。
71×(4。
00×20.00+4.56×25。
00)/1.65+965。
00×1。
767/1。
65=1.59×103kN
γ0N=1.1×612。
96=674。
26kN≤R=1587。
575kN
竖向极限承载力满足要求!
《计算书二》3#楼塔机单桩验算
(一).参数信息
塔吊型号:
QTZ63,塔吊自重(包括压重)G:
450.800kN,
最大起重荷载Q:
60。
000kN,塔吊起升高度H:
101。
000m,
塔身宽度B:
1。
600m,桩顶面水平力H0:
15.000kN,
混凝土的弹性模量Ec:
28000.000N/mm2,地基土水平抗力系数m:
24.500MN/m4,
混凝土强度:
C35,
桩直径d:
1.500m,保护层厚度:
50。
000mm,
桩钢筋级别:
RRB400,桩钢筋直径:
16。
00mm,
塔吊倾覆力矩M:
5574。
88kN·m;
(二)。
塔吊对基础中心作用力的计算
1。
塔吊自重(包括压重):
G=450.800kN
2。
塔吊最大起重荷载:
Q=60。
000kN
作用于塔吊的竖向力设计值:
F=1。
2×450。
800+1。
2×60。
000=612。
960kN
风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算:
Mkmax=5574。
88kN·m;
(三)。
桩身最大弯矩计算
计算简图:
1。
按照m法计算桩身最大弯矩:
计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第5.4.5条,并参考《桩基础的设计方法与施工技术》.
(1)计算桩的水平变形系数(1/m):
α=(mb0/(EI))1/5
其中m──地基土水平抗力系数,m=24。
500MN/m4;
b0──桩的计算宽度,b0=0。
9×(1。
600+1)=2.340m;
E──抗弯弹性模量,E=28000。
000N/mm2;
I──截面惯性矩,I=π×1。
6004/64=0.322m4;
经计算得到桩的水平变形系数:
α=(24.500×106×2.340/(28000。
000×106×0.322))1/5=0。
364
(2)计算CI=aMo/Ho
CI=0。
364×7804。
832/15.000=189.246
(3)由CI查表得:
CⅡ=1。
001,h-=az=0.100
(4)计算Mmax:
Mmax=CⅡ×Mo=1.001×7804.832=7812.637kN·m
(5)计算最大弯矩深度:
z=h-/α=0。
100/0。
364=0。
275m;
(四).桩配筋计算
依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.3。
8条。
沿周边均匀配置纵向钢筋的圆形截面钢筋混凝土偏心受压构件,其截面受压承载力计算:
(1)偏心受压构件,其偏心矩增大系数按下式计算:
η=1+1/(1400ei/h0)(l0/h)2ξ1ξ2
式中l0──桩的计算长度,l0=8。
160m;
h──截面高度,h=1。
600m;
e0──轴向压力对截面重心的偏心矩,e0=12.746m;
ea──附加偏心矩,取20mm和偏心方向截面最大尺寸的1/30两者中的最大值,ea=0。
053m;
ei=e0+ea=12。
746+0.053=12。
799m;
h0──截面有效高度,h0=1.600-50。
000×10-3=1.550m;
ξ1──偏心受压构件的截面曲率修正系数:
ξ1=0.5fcA/N=0。
5×16.700×2.011×106/(612。
960×103)=27。
390
由于ξ1大于1,ξ1=1;
A──构件的截面面积,A=π×d2/4=2。
011m2;
ξ2──构件长细比对截面曲率的影响系数,l0/h小于15,ξ2=1.0;
l0/h=10/1。
6=5。
10<15,ξ2=1。
0;
经计算偏心增大系数η=1.002;
(2)偏心受压构件应符合下例规定:
N≤αα1fcA(1—sin(2πα)/(2πα))+(α—αt)fyAs
Nηei≤(2α1fcArsin3(πα)/3+fyAsrs(sinπα+sinπαt))/π
式中As──全部纵向钢筋的截面面积;
r──圆形截面的半径,取r=0.800m;
rs──纵向钢筋重心所在圆周的半径,取rs=0.042m;
α──对应于受压区混凝土截面面积的圆心角与2π的比值,取α=0。
495;
αt—纵向受拉钢筋截面面积与全部纵向钢筋截面面积的比值,当α=0。
495≤0.625,αt=1.25-2α=1。
25-2×0.495=0.26;
由以上公式解得:
As=260174.183mm2。
构造配筋:
As=πd2/4×0.2%=3.14×16002/4×0。
2%=4021mm2
建议配筋值:
RRB400钢筋,129416.实际配筋值260223。
4mm2.
(五).桩竖向极限承载力验算
桩承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第5.2。
2条,桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式:
R=ηsQsk/γs+ηpQpk/γp
Qsk=u∑qsikli
Qpk=qpkAp
其中R──单桩的竖向承载力设计值;
Qsk──单桩总极限侧阻力标准值;
Qpk──单桩总极限端阻力标准值;
qsik──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值;
qpk──极限端阻力标准值;
u──桩身的周长,u=5。
027m;
Ap──桩端面积,Ap=2.011m2;
γ0──桩基重要性系数,取1。
1;
li──第i层土层的厚度,取值如下表;
厚度及侧阻力标准值表如下:
序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)土名称
16.0020。
00825.00粘性土
210。
0025.00965.00粉土或砂土
由于桩的入土深度为8.16m,所以桩端是在第2层土层。
最大压力验算:
R=5.03×(6.00×20.00+2。
16×25.00)/1。
65+965。
00×2。
011/1.65=1。
71×103kN
γ0N=1.1×612.96=674。
26kN≤R=1705.98kN
竖向极限承载力满足要求!
《计算书三》1#、2#、3#楼塔机基础(承台)验算
(一)、参数信息
塔吊型号:
QTZ63,塔吊起升高度H:
101.00m,
塔身宽度B:
1。
6m,基础埋深d:
1.30m,
自重G:
225.4kN,基础承台厚度hc:
1.30m,
最大起重荷载Q:
60kN,基础承台宽度Bc:
4。
50m,
混凝土强度等级:
C35,钢筋级别:
RRB400,
基础底面配筋直径:
16mm
(二)、塔吊对交叉梁中心作用力的计算
1、塔吊竖向力计算
塔吊自重:
G=225.4kN;
塔吊最大起重荷载:
Q=60kN;
作用于塔吊的竖向力:
Fk=G+Q=225。
4+60=285.4kN;
2、塔吊弯矩计算
风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算:
Mkmax=978。
79kN·m;
(三)、塔吊抗
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