新建污水处理系统施工组织设计之模板方案.docx
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新建污水处理系统施工组织设计之模板方案
光电有限公司
新建污水处理系统
施工组织设计之模板方案
1.工程建设概况3
2.编制依据3
3.1模板配置方案总体安排4
3.2施工准备4
3.3模板施工工艺:
5
3.4模板安装:
6
3.4.7碗扣式钢管脚手架性能指标7
3.4.8、主要构配件制作质量及形位公差要求7
3.5模板工程质量保证措施:
10
3.6现浇混凝土模板的拆除10
3.7安全技术要求11
3.8模板的设计12
3.8.1剪力墙.模板设计12
3.8.2梁模板设计:
17
3.8.3柱模板设计27
3.8.4剪力墙计算(墙的模板安装见下图)28
3.8.6采用碗扣式钢管脚手架35
3.9模板的安装要求37
3.9.1碗扣式脚手架模板支撑的安装要求37
3.9.2、柱模板安装要求37
3.9.3独立梁和整体楼盖梁结构模板安装要求38
3.9.4、其他结构模板安装要求38
3.10模板拆除一般要求39
地下室模板支撑设计40
1.工程建设概况
表1.1
工程名称
某光电有限公司新建污水处理系统
工程地址
某县湖头镇
建设单位
某光电有限公司
勘察单位
某省地质工程勘察院
设计单位
厦门华旸建筑工程设计有限公司
总包单位
某省工业设备安装有限公司
主要分包
单位
无
建设工期
工程主要功能和用途
污水处理站
表1.2
结构模板设计概况
结构形式
结构层高
一层
底板厚度
底板厚0.5m。
墙体厚度
300mm
柱截面尺寸
梁截面尺寸
2.编制依据
2.1拟建工程的设计图纸。
2.2施工组织设计中主要施工方法与进度计划。
2.3本公司现有的技术物质条件。
2.4有关设计施工规范
3.1模板配置方案总体安排
本工程质量目标为:
符合《工程施工质量验收规范》合格标准。
结合本工程特点,比照施工质量目标,模板方案以实用、经济、科学、先进性作为编制要求。
模板作为一种周转性材料,对施工工期、成本投入、质量控制均是重要性项目。
通过对已施工工程的统计,模板的用工量将占到总用工量的三分之一左右,工期约占结构的50%~70%,可见其在施工中的关键性作用。
模板配置安排
为保证工程质量,针对本工程特点,确定如下施工方案:
⑴剪力墙采用胶合板模板(1830×915×18),压骨采用方木,墙体采用止水螺栓对拉,框架柱用一般螺栓对拉。
⑵底板外侧模板采用240砖墙胎模,砖胎模每隔6m及在转角处断开,缝宽20mm,缝内填充卷材条,两侧边用沥青麻丝封堵。
为了保证砖胎模在底板砼浇筑时不移位,浇筑底板砼之前,将砖胎模高度的回填土回填完。
砖墙内侧面用M5水泥砂抹灰,干燥后作防水。
⑶墙体模板是模板工程中最大的部分,墙体采用胶合板。
顶板有梁板单梁支撑用碗扣式钢管支撑体系。
3.2施工准备
⑴审图
施工前认真查阅图纸(包括与建筑图对应情况)、做好图纸审查记录、设计变更洽商记录、设计交底记录、方案及相关安全质量规范,找出模板工程中施工难点(柱和墙、墙和墙截面变化处、柱头处等)、安全质量施工注意点等,做到施工中重点突出。
⑵管理人员及劳务人员研讨及交底会
项目部除按规定对项目相关部门及配属队伍进行方案措施研讨、交底(包括书面和口头)外,由配属队伍管理层向其模板操作层进行方案、措施交底(包括书面和口头),并由项目技术组参加。
⑶测量准备
根据平面控制网线,在垫层(包括防水保护层)上放出底板控制轴线。
板(包括底板)砼浇注完成支设竖向模板前,在板(包括底板)上放出该层平面控制轴线。
待竖向钢筋绑扎完成后,在每层竖向钢筋上部标出标高控制点
⑷流水段划分
施工区段均以后浇带为界划分。
3.3模板施工工艺:
模板放样
墙柱板模板制作
柱模板安装
模板清理运输
模板技术复核
梁板模板安装
梁板钢筋绑扎
模板加固浇水养护
梁板周边侧模及预留孔洞模板安装
同条件养护砼试块达到设计要求
拆模
砼结构的模板工程是砼构件成型的一个十分重要的组成部分。
因此施工管理人员应严格按照设计图纸及规范和模板设计方案,认真准确做好模板放样、安装工作,做到工程结构和构件各部份形状尺寸和相互位置的正确,并具有足够的强度、刚度和稳定性接缝严密、装拆方便。
3.4模板安装:
3.4.1模板安装时,应先在基础面上弹柱轴线及边线,同一柱列应先弹两端柱轴及边线,然后拉通线弹出中间部份柱的轴线及边线。
按照边线先把底部方盘固定好,然后再对准边线安装柱模板,为了保证柱模的稳定,柱箍之间要用水平支撑、剪刀撑等互相接结固定。
剪力墙安装是为了保证其保护层厚度每隔500mm安装内撑条。
3.4.2梁模板安装时要校正柱模的位置,安装后要拉中线进行检查、复核梁模中心,校正是否对正,校正后才进行次梁模板安装。
3.4.3梁板模板安装时,要校正柱模板的两侧外侧弹水平线,水平线的标高应为平板底标高减去平板模板厚度及搁栅高度,然后按水平线钉上托木,托木上口与水平线相齐,再把搁栅在托木与牵杠之上,等分搁栅间距,最后在搁栅上铺钉楼板模板同时要调整钢管可调螺旋栓使楼板模平整度达到要求。
3.4.4柱模的施工顺序及施工要点:
(1)弹轴线及边线→测定标高→搭设支架→立柱模→加柱箍→支设侧面斜撑→浇捣砼→拆柱模
(2)柱模施工的要点及细部要求
①为保证断面尺寸,在柱断面四个角用25×25×3mm角钢焊接在柱筋上作限位,用水准仪将相邻的水准点转移到柱钢筋上后,以此标高来控制柱模顶的标高。
②墙与梁板的接头尺寸准确与否是影响结构外观的主要因素,在施工中也是难点之一。
首先在安装墙模时,控制好垂直度与断面尺寸大小,梁板模安装基本结束时,在梁板模上做二次放样,核对柱头是否偏位,对柱施工缝留设较低的柱头应加设一道柱箍,防止涨模。
③在柱模接头处,用电钻钻出两个孔洞,排除柱头积水,以保证砼质量。
④清理干净柱内垃圾、锯末、木屑等,从而保证砼浇捣质量。
3.4.5墙模板的施工要点及细部处理:
①墙模板安装时,根据边线先立一侧模板,临时用支撑撑住,用线锤校正模板的垂直,然后钉牢,再用斜撑和平撑固定。
为了保证墙体的厚度正确,在内墙两侧模板之间,上下两道采用3cm短角钢加焊Φ10钢筋做撑头,水平间距@500,中间对拉螺栓两头加焊垫片。
②针对墙模与梁板模板接缝处,以往工程出现砼表面平整度偏差较大,有蜂窝、砂带夹层现象。
因此,本工程将采取如下几点措施,来避免此现象发生:
在施工缝处模板增设钢管斜撑;
3.4.6碗扣式钢管脚手架性能指标
主要构配件性能指标应符合下列要求:
1、上碗扣抗拉强度不应小于30KN;
2、下碗扣组焊后剪切强度不应小于60KN;
3、横杆接头剪切强度不应小于50KN;
4、横杆接头焊接剪切强度不应小于25KN;
5、底座抗压强度不应小于100KN。
3.4.7、主要构配件制作质量及形位公差要求
主要构配件制作质量及形位公差要求:
名称
检查项目
公称尺寸(mm)
允许偏差
检测量具
立杆
长度(L)
900
±0.70
钢卷尺
1200
±0.85
1800
±1.15
2400
±1.40
3000
±1.65
碗扣节点间距
600
±0.50
钢卷尺
下碗扣与定位销下端间距
114
±1
游标卡尺
杆件直线度
-
1.5L/1000
专用量具
杆件端面对轴线垂直度
-
0.3
角尺(端面150mm范围内)
下碗扣内圆锥与立杆同轴度
-
φ0.5
专用量具
下碗扣与立杆焊缝高度
4
±0.50
焊接检验尺
下套管与立杆焊缝高度
4
±0.50
焊接检验尺
横杆
长度(L)
300
±0.40
钢卷尺
600
±0.50
900
±0.70
1200
±0.80
1500
±0.95
1800
±1.15
2400
±1.40
横杆两接头弧面平行度
-
≤1.00
-
横杆两接头与杆件焊缝高度
焊接检验尺
上碗扣
螺旋面高端
φ53
+1.0
0
深度游标卡尺
螺旋面底端
φ40
0
-1.0
上碗扣内圆锥大端直径
φ67
+0.8
-0.6
游标卡尺
上碗扣内圆锥大端圆度
φ67
0.35
游标卡尺
内圆锥底圆孔圆度
φ50
0.30
游标卡尺
内圆锥与底圆孔同轴度
-
φ0.5
杠杆百分表
下碗扣
高度(H)
28
(铸造件)
25
(冲压件)
+0.8
+0.1
深度游标卡尺
底圆柱孔直径
φ49.5
±0.25
游标卡尺
内圆锥大端直径
φ69.4
+0.5
-0.2
游标卡尺
内圆锥与底圆孔同轴度
φ69.4
0.25
游标卡尺
内圆锥与底圆孔同轴度
-
φ0.5
游标卡尺
横杆接头
高度
20(18)
±0.50
游标卡尺
与立杆贴合曲面圆度
φ48
+0.5
0
-
3.5模板工程质量保证措施:
3.5.1模板制作安装必须按计划设计、按交底进行,所有柱、梁、板、模板均要由木部施工员进行画图设计,班组制作后应予以妥善按图编号,施工班组应按设计拼装就位,不得随便乱装、乱改或任意更改拼装位置。
3.5.2进场原材料经质检人员检查认可,不合格材料绝不允许进场。
3.5.3施工班组在模板制作时对原材料必须进行挑选或修改;松板、松滑应过刨;同柱、同梁、同板松方木断面尺寸应一致,九夹板应挑选,同柱、同梁、同跨楼板的九夹板厚度应基本一致,偏差应在控制在±1mm以内。
拼装缝隙应严密、平整、为防止漏浆,板模拼缝应贴胶纸带。
3.5.4模板安装前及安装过程中应注意板面清理及涂刷隔离剂这两道工序,木部施工人员对此应予以认真检查监督。
3.5.5模板制作安装质量须经班组自检,施工员复检,质检员复核三关,质检内容包括:
模板原材料;制作安装工艺;模板支撑;模板整体刚度和稳定性;模板外观和接缝;轴线、标高、截面尺寸、表面平整实测等。
模板工程完工后必须要有自检记录和质量评定,方可进行下一道工序的施工。
3.5.6木部施工员必须配合管道施工员进行管道预埋工作,木部施工员必须在柱查设计时标明墙柱拉结钢筋及其他构造预埋钢筋、钢管、铁件的位置、木工班组必须按设计给予钻洞或设置,拉结钢筋位置不得漏设,否则将给予重罚。
3.6现浇混凝土模板的拆除
3.6.1现浇混凝土结构的模板及其支架拆除时,混凝土强度应符合有关规定要求:
1)侧模:
在砼强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏后,方可拆除。
2)底模:
在砼强度符合下表规定后,方可拆除。
现浇砼结构底模拆除时砼强度要求
结构类型
结构跨度(m)
达到设计的混凝土立方体强度标准植的百分率(%)
梁
≤8
≥75
>8
≥100
悬臂构件
——
≥100
3.6.2拆模时间确定:
根据砼所用的水泥为普通硅酸盐PO42.5水泥,和当前安溪地区的气温,砼强度在浇筑4天后可达设计值的50%,7天后可达70%,20天可达到100%,但为了确保安全起见和贯彻执行《强制性标准文件》,应在砼浇筑时多留两组试块,进行同条件养护;一组用于达到设计的混凝土立方体强度标准值的75%以上拆模,申请另一组用于悬挑构件的拆模申请,关键部位的模板拆除具体时间以试块的试验强度为准。
3.6.3拆模程序一般是后支先拆,先支后拆,先拆除非承重部位,后拆承重部位,拆除跨度较大的梁下支撑时,应先从跨中开始,分别拆向两端。
3.6.4在模板拆除过程中,如发现同砼有影响结构安全的质量问题时,应暂停拆除,近处理后方可继续拆除。
3.6.5已拆模板及其支撑的结构,应在砼强度达到设计强度后,才允许承受全部计算荷载,当承受施工荷载大于设计荷载时,必须经过验算,加设临时支撑。
3.6.6拆模时不要过急,不可用力过猛,拆下来的模板要及时清运;拆下来后,分类堆放整齐。
3.7安全技术要求
3.7.1进入施工现场人员必须戴好安全帽,高空作业人员必须系好安全带,并绑扎牢固;高空作业人员应进行体格检查,不适宜高空作业的人员不得安排高空作业;高空作业人员工作时应穿软底鞋,防止高空滑落和钉子扎脚。
3.7.2工作前应先检查是用的工具是否牢固,扳手等工具须用绳链系在身上,以免滑落伤人。
3.7.3进入操作面后,应先检查操作面是否安全,如悬浮钢管、探头板等安全隐患,要及时消除。
3.7.4五级以上大风,应停止模板的吊运作业;六级以上大风应停止室外高空作业;雨天施工,应检查操作面是否光滑,雨过大时应停止作业。
3.7.5高空、复杂结构模板的安装与拆除,事先应有可行的施工方法和安全措施。
3.7.6满堂支撑搭设完毕应严格检查,发现严重变形、扣件松动等情况及时修复。
3.7.7转送模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降,不得乱扔;材料吊运时,应上下有人,指挥得当;起吊前应检查钢丝绳是否损伤,并将卸扣拧紧,材料栓牢;一次起吊不要过重;不得在钢管脚手架上和模板平台上堆放大批材料;对于在浇筑完毕时间不长的砼板面上起吊材料,应轻起轻放已防损伤砼。
3.7.8支模过程中,如中途间歇,应将支撑、搭头、面板、柱子板等固定牢靠,防止突然滑落,倒塌伤人;已拆模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放,防止因扶空、踏空而坠落。
3.7.9拆除模板应有施工技术人员同意,操作时应按顺序分段进行,拆除模板一般应用长撬杆。
严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒,严禁操作人员站在正在拆除的模板上,完工前,不得留有松动和悬挂的模板;拆下的模板应及时运到指定地点或堆放,防止钉子扎脚。
3.7.10模板上留有预留孔洞者,应在安装后将洞口盖好,砼拆除后,随即将洞口盖好。
3.8模板的设计
3.8.1楼板模板设计
本工程板厚有:
0.3.0.2m,根据具体情况对120mm的板进行计算楼板的模板及支撑设计:
(1)、对于板厚为120mm的模板采用18厚胶合板(915×1830),次龙骨采用100×100松木顺胶合板短边方向布置间距366mm,主龙骨采用100×100松木条间距1000,支撑采用碗扣式钢管进行支撑,支撑间距1200×1500mm。
E:
木材弹性模量取(9-10)103N/mm2,[σ]:
木材抗弯强度设计值,松木取13N/mm2。
各材料的验算如下:
1、胶合板验算
荷载(KN/m2)
取1米板宽进行计算
①模板结构自重:
0.5×1=0.5
②新浇钢筋砼自重:
25×0.12=3
③施工人员及施工设备荷载:
2.5
恒荷载:
q=1.2×(0.5+3)=4.2(KN/m)
活荷载:
1.4×2.5=3.5(KN/m)
楼板模板是双向板(按三跨连续梁),其计算简图如下:
q(恒载)
366366366
(1)、活荷载按均布荷载考虑,(按最不利组合进行布置),其计算简图如下:
q1(活荷载)
366366366
Mmax=(0.1×4.2+0.117×3.5)×0.3662=0.11(KN.m)
Vmax=(0.600×4.2+0.617×3.5)×0.366=1.71(KN)
(2)、活荷载按集中力考虑
按弯矩最不利组合布置
其计算简图如下:
F(活荷载)F(活荷载)
366366366
按剪力最不利组合布置
F(活荷载)F(活荷载)
366366366
Mmax=0.08ql2+0.213FL=0.08×4.2×0.3662+0.213×3.5×0.366=0.32(KN.m)
Vmax=0.600ql+0.675F=0.600×4.2×0.366+0.675×3.5=3.28(KN)
故取
(1)
(2)的大值M=0.32(KN.m)V=3.28(KN)进行强度验算
(3)抗弯强度的验算
Wx=(bh2)/6=(915×182)/6=49410(mm3)
σ=Mmax/Wx=0.32×106/49410=6.48(MPa)<〔fm〕=13(MPa)
所以抗弯强度满足要求
(4)抗剪强度的验算
τ=(Vs)/(Ib)=(3V)/(2bh)=3×3.28×103/(2×915×18)=0.30(MPa)<〔ft〕=1.4(MPa)
所以抗剪强度满足要求
(5)挠度的验算,其计算简图如下:
q(活荷载不考虑振捣砼产生的荷载)
366366366
q=4.5KN/m2
I=(bh3)/12=(915×183)/12=444690(mm4),Kw查《建筑施工手册》第四版缩印本P51-52
W=(Kwql4)/(100EI)=0.677×4.2×3664/(100×9000×444690)
=0.13mm<366/400=0.915mm
所以挠度满足要求
2、次龙骨验算
次龙骨采用100×100,间距366mm
恒荷载的计算简图如下:
q(恒荷载)
150015001500
(1)活荷载按均布考虑:
其计算简图如下:
q’(活荷载)
150015001500
q=4.2×0.366=1.54(KN/m)
q’=3.5×0.366=1.28(KN/m)
查表得
Mmax=(0.100×1.54+0.117×1.28)×1.52=0.68(KNm)
Vmax=(0.600×1.54+0.617×1.28)×1.5=2.06(KN)
(2)活荷载按集中力考虑
按弯矩最不利组合布置,计算简图如下
FF
150015001500
按剪力最不利组合布置,计算简图如下
FF
150015001500
查表得
Mmax=0.08ql2+0.213FL=0.08×1.54×1.52+0.213×1.28×1.5=0.69(KNm)
Vmax=0.600ql+0.675F=0.600×1.54×1.5+0.675×1.28=2.25(KN)
故取
(1)、
(2)的大值M=0.69(KNm)V=2.25(KN)进行强度验算
(3)、抗弯强度的验算
Wx=(bh2)/6=(100×1002)/6=166666.67(mm3)
σ=Mmax/Wx=(0.69×106)/166666.67=4.14(MPa)<〔fm〕=13(MPa)
所以抗弯强度满足要求
(4)、抗剪强度的验算:
τ=(Vs)/(Ib)=(3V)/(2bh)=3×2.25×103/(2×100×100)=0.34(MPa)<〔ft〕=1.4(MPa)
所以抗剪强度满足要求
(5)、挠度的验算,其计算简图如下(本工程存在单跨的现象,单跨的挠度最大,按单跨计算)
q(活荷载不考虑振捣砼产生的荷载)
1500
q=4.2×0.366=1.54KN/m
I=(bh3)/12=(100×1003)/12=8333333.33(mm4),Kw查《建筑施工手册》第四版缩印本P51-52
W=(5ql4)/(384EI)=〔5×1.54×15004〕/(384×9000×8333333.33)
=1.35mm<〔w〕=1500/400=3.75mm
所以挠度满足要求
3、主龙骨的验算
主龙骨采用100×100,S=1500(mm)
(1)恒荷载计算简图如下:
FFFFFFFFFF
120012001200
(2)活荷载
a、按弯矩最不利布置组合
FFFFFFFF
120012001200
b、按剪力最不利布置组合
FFFFFFF
120012001200
(3)强度验算
F=4.2×0.366×1.5=2.31KN
F活=3.5×0.366×1.5=1.92KN
Mmax=(0.244×2.31+0.289×1.92)×1.2=1.34(KNm)
Vmax=(1.267×2.31+1.311×1.92)=5.44(KN)
σmax=Mmax/Wx=1.34×106/〔1/6×100×1002〕=8.04(MPa)<〔fm〕=13(MPa)
τmax=(3Vmax)/(2bh)=(3×5.44×103)/(2×100×100)=0.82(MPa)<〔ft〕=1.4(MPa)
故强度满足要求
(4)挠度的验算,其计算简图如下:
(本工程存在单跨的现象,单跨的挠度最大,按单跨计算)
FFFF
1200
Wmax=(Fa(3l2-4a2)/(24EI)=〔2.31×0.4×103×(3×12002-4×4002〕/〔24×9000×(1/12)×100×1003〕
=1.31(mm)<〔w〕=1200/400=3(mm)
所以挠度满足要求
3.8.2梁模板设计:
本工程的梁截面尺寸有:
200×600、500×900等梁模板采用18厚胶合板,底模横楞采用100×100mm的中方,纵楞采用100mm×100mm,碗扣式钢管支撑1500mm,横楞采用100mm×100mm,具体详梁模板构造图,穿梁螺栓的水平间距为1000mm。
本组织针对两种梁进行200×600mm2、500×900mm2进行验算。
(其计算简图按三跨连续梁计算)
一、针对200×600mm2的梁进行计算
1、底模计算
(1)底模验算
a.强度验算:
底板承受荷载:
底模板自重:
0.5×0.20=0.10(KN/m)
钢筋砼自重:
25×0.20×0.6=3(KN/m)
振动荷载:
2.0×0.20=0.4(KN/m)
恒载:
:
q=(0.10+3)×1.2×1=3.72(KN/m)
活载:
q1=0.4×1.4×1=0.56(KN/m)
Q=q+q1=3.72+0.56=4.28(KN/m)
按单跨计算,其计算简图如下:
(500mm为梁宽各边加100mm)
300
Mmax=(1/8)ql2=(1/8)×(3.72+0.56)×0.32=0.05(KNm)
Vmax=0.5ql=0.5×4.28×0.3=0.64(KN)
σmax=Mmax/Wx=(0.05×106)/〔(1/6)×915×182〕=1.01(MPa)<〔fm〕=13(MPa)
τmax=(3Vmax)/(2bh)=(3×0.64×103)/(2×915×18)=0.06(MPa)<〔ft〕=1.4(MPa)
所以强度满足要求
b.挠度验算
Wmax=5ql4/(384EI)=5×3.72×3004/〔384×9000×(1/12)×915×183〕
=0.10(mm)<〔w〕=300/400=0.75(mm)
所以挠度满足要求
(2)次龙骨验算
a.强度验算:
F=0.64(KN)
按单跨计算,其计算简图如下:
FF
1200
Mmax=Fa=0.64×0.45=0.29(KNm)
Vmax=F=0.64(KN)
σmax=Mmax/Wx=(0.29×106)/〔(1/6)×100×1002〕=1.73(MPa)<〔fm〕=13(MPa)
τmax=(3Vmax)/(2bh)=(3×0.64×103)/(2×100×100)=0.1(MPa)<〔ft〕=1
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