曹家湾防治水中长期规划.docx
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曹家湾防治水中长期规划
曹家湾矿2006—2010年防治水规划
1、前言
曹家湾矿是一个设计生产能力为30万吨/年的矿井。
主采煤层9#煤赋存于石炭系太原组地层,该煤层距离下伏奥陶系灰岩承压含水层约40m。
煤层底板下20m处尚有石炭系上统太原组本溪薄层石灰岩含水层,对矿井开采直接充水,根据矿区简易抽水试验资料,确定为富水性较弱的含水层,但是,通过首采工作面钻探资料分析,本溪灰岩对9#煤开采具有相当大的影响。
随着矿井采掘工程的延伸,矿井水害问题将日益突出,特别是对奥灰突水的预防。
因此,需要认真研究和审视风井开采水文地质条件,分析开采受水害威胁程度,对矿井开采有影响的主要含水层,提出有针对性的防治水工作内容,指导矿井防治水工作有序进行,确保矿井生产安全。
为此,必须严格按《煤矿安全规程》的有关要求进行煤矿防治水总体规划。
本规划是在收集井田已有地质和水文地质资料,分析已查明的矿井水文地质条件和存在的水文地质问题的基础上,针对风井的水文地质特征,结合矿井采掘规划提出的。
规划的主要内容包括:
(1)、矿井防治水的原则及技术路线;
(2)、需要进行的矿井水文地质研究工作;
(3)、矿井需要进行的补充勘探工作;
(4)、矿井水情水害动态观测系统完善工作;
(5)、9#煤煤层底板导水构造探查与底板突水预测预报;
(6)、9#煤煤层顶板水可控疏放;
(7)、9#煤层带压开采防治水技术;
(8)、矿井水害治理工程;
(9)、矿井防排水系统改造;
(10)、防治水工程实施进度与费用概算。
2、矿井概况
2.1、基本概况
曹家湾矿位于葛泉井田南翼,北以F12-1断层及9煤露头线为界,南以F13断层为界,西以F6、F12-1为界,东以9煤层露头线为界,走向长约2200m,倾斜宽约1900m,面积3.8km2。
地理位置位于西油村、大油村中间,距葛泉矿井约2.5km。
综观本区地势,南高北低,西高东低,地表标高介于+190m~+92m之间。
南部为冰渍垄岗地形,北部为沙河河床。
区内有一条季节性河流——沙河,流经本井田中北部,约占井田开采区面积的一半,河水流向为西北至东南,沙河原为长年流水,地叉分合无常,因上游朱庄水库建成蓄水,故成季节性河流。
本区历年最高气温为42℃,历年最低气温为-21℃,年平均气温为18℃左右。
本区年降雨量在300~600mm之间,且集中在7、8、9三个月,年蒸发量一般为1600~2000mm之间。
冻结期为11月至次年2月,最大冻土深度为0.44m,最大积雪厚度150mm。
年最多风向为东南风,历年最大风速18m/s。
本区地震烈度为6至7度。
风井区内煤系地层为石炭系中统本溪组、石炭系上统太原组和二叠系下统山西组。
风井所开采的9号煤赋存于太原组地层,全区可采,倾角5°~27°,平均为18°。
矿区9号煤层保有资源储量:
(111b+122b+331+332+333+2S11+2S22)2705.87万吨。
其中:
-150m以浅1275.74万吨;-150m以深1430.13万吨。
2.2、矿井设计概况
2003年7月,河北金牛能源股份有限公司葛泉矿委托煤炭工业部石家庄设计研究院编制了《葛泉矿通风系统改造及下组煤开采初步设计说明书》,并经河北省煤炭工业办公室以冀煤规〔2003〕154号文批准开采-150水平以上9号煤,设计矿井生产能力为30万t/a,服务年限18.49年。
2.3、矿井生产系统概况
⑴、主提升系统:
风井主提升为机斗提升,机斗载重量3-5.5t,安装2JK3-30E提升绞车一部,提升速度3.85m/s,电机配套功率为320KW,提升量为100-150吨/小时。
副井为罐笼提升,绞车型号2JK3-30E型,用以提升运送物料。
⑵、井下运输系统
井下辅助运输采用5-8t电瓶车,主要运送物料及拉渣。
主运输采用80型皮带运输,由皮带机将煤碳运送至主井底煤仓,采用主井提煤机斗提至地面,再经过原煤生产系统初加工及装仓,通过汽车外运销售。
⑶、通风系统
曹家湾矿采用中央并列式通风方式,副井进风,主井为回风井,安装2台型号为BK54-N018A型轴流式主扇,一台使用,一台备用,矿井总进风量为2450m3/min,总回风量2540m3/min,矿井有效风量为91%,现主采9号煤,煤层有自燃倾向,煤尘无爆炸性。
⑷、排水系统
井底中央泵房设MD280-43×7污水泵7台,3台工作,3台备用,1台检修,排水管路φ377mm二趟,水仓容量为5104m3。
直接将矿井涌水通过副井排至地面污水治理系统,由工业污水处理系统处理后排出。
⑸、供电系统
供电系统采用双回路供电,由地面变电站→井下中央变电所→采区变电所→各工作面配电点。
⑹、调度通讯系统
风井内部以及与葛泉矿本部、公司、市话通信畅通。
交换机采用江西联创通信有限公司生产的DDK-6M数字程控交换机,集行政交换与调度交换于一体,不仅具有完善的内外线调度功能、录音功能,而且具备行政交换机强大交换与组网能力以及新业务功能。
总机容量为128门,其中井上96门、井下32门,总机通过光缆与本部行政交换机连接,市话通信、公司内部通信通过本部行政交换机转接。
调度总机与井上、下关键部门(如变电所、中央泵房、主、副井车房、抽风机房、注浆站)均实现直通,调度通信迅速、准确,符合规程要求。
2.4、矿井开发现状
风井自2004年3月5日开始建井,井底车场、绕道、水仓、轨道石门、运输石门、西翼运输及轨道大巷等工程都已施工完毕,1192首采工作面也已圈出。
3、矿井水文地质条件
3.1、地表水
曹家湾矿地表全为新生界地层所覆盖,与下伏地层呈角度不整合接触。
冲积层厚度80-188m,平均为130m,厚度大,层位稳定,加之中部有多层粘土层、亚粘土层等,故隔水性好,地表水与其它含水层在矿井充水方式上无水力联系或联系极小,不会影响矿井开采,地表水也不会直接溃入井下。
地表水进入井下的可能通道主要为主副井井口。
风井主井标高为+102.82m,副井标高为+102.90m,均高于63年工业广场西北侧实测的洪5点最高洪水位线+101.69m。
3.2、地下水
在区域水文地质单元分区上,葛泉矿位于百泉奥灰岩溶水文地质单元南部迳流区的沙河-邢台-百泉迳流带和高店村-张宽-百泉迳流带之间的相对弱迳流地带。
含水层情况如下:
3.2.1第四系孔隙含水组
⑴全新统砂砾卵石层孔隙潜水强含水层
该层以灰白色、肉红色等石英砂岩砾石为主,片麻岩与岩浆岩砾石为次。
砾径0.2~0.4m不等,最大可达1m左右,充填不等粒砂。
主要分布在沙河河床、河漫滩及低阶地二元结构的下部。
出露厚度0~40m,一般20m左右,据民井抽水试验资料,单位涌水量3.92~4.44l/s.m,一般4.0l/s.m,HCO3---Ga2+型水,矿化度为0.17~0.562g/l。
属于含水性强的含水层。
⑵中更新统砂层孔隙潜水弱含水层
由上部紫红色冰积泥砾和中下部米黄色、桔红色中粗砂、细砂组成。
,夹薄层亚粘土和亚砂土。
砂粒成分主要为石英砂岩,含少量片麻岩岩块,充填物为不等粒砂及少量砂质粘土。
厚度10m左右,主要分布在南部丘陵顶部及夷平面黄土之下。
因层位较高,多在潜水以上。
据钻孔简易水文资料,冲洗液消耗量为0.12~0.80m3/h,一般小于0.5m3/h。
据葛9孔抽水试验资料,单位涌水量在0.076l/s.m,HCO3---Ga2+型水,矿化度为0.186g/l,属含水性弱的孔隙潜水含水层。
⑶下更新统砾石层孔隙潜水弱含水层
砾石成分单一,为肉红色、紫红色石英岩、石英砂岩,砾径10-1000mm不等,充填物为紫红色不等粒砂或含砂粘土。
厚度15.10~146.82m。
本层除葛24孔附近无沉积外,全区均有分布。
据平乡煤矿资料,降深为40.58m时,水井的单位涌水量为0.989l/s.m,区内钻孔最大冲洗液消耗量为0.57m3/h,一般为0.3~0.5m3/h。
据抽水试验资料单位涌水量在0.013~0.064l/s.m,渗透系数为0.075m/d,属于HCO3---Ga2+型水,矿化度为0.167~0.20g/l为含水性弱的孔隙含水层。
3.2.2二叠系砂岩裂隙水承压弱含水层组
⑴石盒子组砂岩裂隙承压弱含水层
该层以灰白、浅灰色,局部灰绿色中粗砂岩为主,底部含砾,夹粉砂岩,砂岩。
裂隙不甚发育,且被泥质充填。
本层分布不普遍。
最大厚度139.20m,钻孔冲洗液消耗量均小于0.5m3/h,为含水性弱的裂隙含水层。
⑵山西组砂岩裂隙承压极弱~弱含水层
2#煤顶板砂岩为灰白、浅灰色中细砂岩,常含铁质鲕状颗粒,裂隙不发育,常被方解石充填。
本层段作简易抽水试验钻孔21个,泥浆消耗量大于0.5m3/h的4个,仅占钻孔总数的19%,单位涌水量为0.000383~0.065l/s.m,渗透系数为0.0043~0.017m/d,属于HCO3---Na+型水,矿化度为0.0486~0.0742g/l,为含水性弱—极弱裂隙含水层。
3.2.3石炭系薄层灰岩裂隙岩溶承压含水组
该含水组主要由四个薄层灰岩含水层,即野青、伏青、大青和本溪灰岩组成,全区普遍发育。
⑴野青灰岩裂隙岩溶承压极弱—弱含水层
该层灰岩呈灰、浅灰色,局部含泥质呈褐色,厚1.80~8.04m,一般厚4~6m,裂隙不发育,裂隙被全充填或半充填。
揭露本层作简易水文地质观测62个钻孔中,有漏水孔16个,冲洗液消耗量大于0.5m3/h的钻孔4个,这二者占钻孔总数的32%。
抽水试验三次,测得单位涌水量为0.000368~0.0516l/s.m,渗透系数为0.00367~1.512m/d。
属于HCO3---Na+型水,矿化度为0.375~0.508g/l。
⑵伏青灰岩裂隙岩溶承压极弱含水层
该层岩性为灰色、灰褐色石灰岩,厚0.46~3.70m,质不纯,含泥质或炭质,隐晶质结构,块状构造,裂隙较发育,呈线脉状,多为方解石充填。
有简易水文观测孔57个,其中漏水3个,冲洗液消耗量大于0.5m3/h的钻孔有14个。
占总孔数的7%,属含水性极弱的含水层。
⑶大青灰岩裂隙岩溶承压中等含水层
本层为灰、浅灰色灰岩,隐晶质结构,致密坚硬,蜂窝状溶孔与小溶洞发育,裂隙多被方解石或泥质充填或半充填,层厚0.75~9.12m,一般厚5m左右。
作简易水文观测钻孔64个,其中漏水18个,冲洗液消耗量大于0.5m3/h的钻孔3个,二者占总钻孔数32.7%。
抽水试验二次(补30、葛68),单位涌水量为0.0082~0.183l/s.m,渗透系数为0.1116~3.086m/d,属HCO3---Na+型水,矿化度为0.344g/l,为富水性中等的含水层。
⑷本溪灰岩裂隙岩溶承压弱含水层
根据地质报告提供资料,本层为浅灰色石灰岩,局部水蚀成黄色,微晶结构,厚0.80~11.72m,一般厚7m左右,蜂窝状溶洞和裂隙发育,被泥质和钙质充填。
葛42、14、15三孔发生钻具陷落现象,陷落高度分别为0.5m、1.0m和2.1m。
岩溶裂隙发育程度受构造和基岩盖层厚度的控制,漏水点多发生在F5断层带上、曹章背斜和露头浅部。
进行简易水文地质观测的钻孔50个,其中漏水孔17个,泥浆消耗量大于0.5m3/h的4个,二者占钻孔总数的19%,抽水试验二次(补30、葛68),测得单位涌水量为0.0063~0.0099l/s.m,渗透系数为0.1008~0.319m/d,属于HCO3---Na+型水,矿化度为0.3030g/l,为含水性弱的含水层。
3.2.4奥陶系灰岩裂隙岩溶承压强含水层
本区奥陶系灰岩含水层在垂向上,可分为三组八段
⑴上部弱富水组
该组主要由O82与O72上部组成,一般厚80m左右,岩性以厚层状灰岩为主,有部分白云质灰岩。
据钻孔揭露资料,由于裂隙充填程度高,且多被粘土充填,故透水性转弱,钻探施工至本组层位时,大多返水而不漏水,故本区4336孔冲洗液消耗量很微弱,为0.05m3/h,葛11孔也为0.05m3/h,补12孔为0.08m3/h,葛4为0.15m3/h等。
钻孔涌水量一般在4~26m3/h,这种不均一性不仅反映在平面上,而且在垂向上也有所变化,如随着钻进深度的增加,单孔涌水量由10m3/h增加至26m3/h。
这反映上部弱富水组具有富水性不均一的特点。
⑵中部强富水组
该组由O72下部、O62、O52、O42岩层组成,厚约190m。
岩性由中厚层状角砾岩、结晶灰岩、角砾状灰岩组成,岩溶裂隙发育,含水较丰富。
揭露本组的勘探孔44个,其中漏水孔10个,冲洗液大于0.5m3/h的钻孔5个,占钻孔总数的34%。
井田内水文孔2个(6312、补30),平均单位涌水量分别为1.122l/s.m、2.3991l/s.m,平均渗透系数分别为1.837m/d、2.6272m/d,说明含水层补给条件好,富水性较强。
该含水层水位标高目前为+40-44m,属承压水类型。
水质为HCO3-Ca-Mg型水,矿化度为0.228g/l。
。
井田外揭露本层钻孔9个,其中漏水孔7个,占总孔数的78%。
据区域水文地质资料,当钻孔钻至该组时,大多有漏水现象。
本组单位涌水量比上部弱富水组大为增加,如中关CK2孔,上部弱富水组单位涌水量为2.78l/s.m,而中部弱富水组单位涌水量则达到5.55l/s.m,可见本组富水性丰富。
⑶下部弱富水组
该组主要由O32、O22、O12组成,厚230m左右。
岩性上段为白云质灰岩,含石膏、石盐晶体;中段为结晶灰岩与粉红色花斑灰岩(俗称“云雾灰岩”),局部夹薄层泥灰岩与薄层白云质灰岩。
由于岩溶发育强度随着埋藏深度增加而逐渐减弱,另外CaO含量本组为21~35%,而中部强富水组CaO含量为44~50%,因此本组为弱富水组。
3.3隔水层特征
葛泉井田含水层之间的隔水层,从上至下划分为三个隔水层组,即Ⅰ、第四系底部砾石含水层与石盒子砂岩含水层之间的隔水层;Ⅱ、基岩各含水层之间的隔水层;Ⅲ、9#煤底板至奥灰含水层之间的隔水层,详细情况见表4-1。
曹家湾矿区隔水层特征一览表表3-1
隔水层编号
间隔两端名称
隔水层厚度(m)
隔水层岩性
隔水性能
Ⅰ
第四系底砾石层与基岩
无隔水层
不整合接触
隔水性差
Ⅱ
Ⅱ1
石盒子砂岩与山西组砂岩
15.45~183.12
粉砂岩、粉砂泥岩、铝土岩
隔水性能良好
Ⅱ2
山西组砂岩与野青灰岩
65.25~84.11
粉砂岩、泥岩、中细砂岩
全区分、分布很稳定,
隔水性能良好
Ⅱ3
野青灰岩与
伏青灰岩
28.49~55.81
泥岩、粉砂岩
隔水性能尚可
Ⅱ4
伏青灰岩与
大青灰岩
32.35~50.55
泥岩、粉砂岩与粉细砂岩互层
隔水性能较好
Ⅲ
9#煤底板至
奥陶系灰岩
38.29~58.57
粉砂岩、铝土泥岩、细砂岩与薄层灰岩
隔水性能较好
4、矿井地质构造
4.1褶皱构造
风井区位于大油村向斜F13断层以北范围。
从9煤底板等高线图整体形态看,本区整体为一褶皱较宽缓、两翼不对称的向斜构造。
东翼地层较陡,最大倾角达27°。
西翼F12、SF4断层附近地层倾角相对较缓,倾角在5°左右。
向斜北端褶曲轴向上抬起其轴向北西方向扭转,南部轴向东南方向扭转,呈现反“S型”,轴部保留最新地层为下石盒子地层(P1X)。
9煤埋深标高在-10~-310m之间变化,埋藏最浅处在葛56孔附近为-10m,埋藏最深处在补30孔与葛68孔之间为-310m。
4.2断裂构造
4.2.1裂隙
根据井巷实际揭露资料来看,9#煤顶板和底板裂隙方向主要为N30-35°方向,裂隙发育频度较高,构造破碎带有时可达7-8条/米,顶板大青灰岩该组裂隙多为含水未封闭型,底板有时也发现浸水现象。
4.2.2断层
本区断层构造相对较简单,走向基本呈北东方向展布,规律性强。
大断层相对较少,主要分布在井田西部,对井下开拓非常有利。
本区揭露大小断层共计17条,西部边界F12、F12-1、F6;南部边界F13;
北部边界F11;通过三维地震勘探在区内共解释断层15条,全部是正断层。
其中落差不明的断层2条,落差大于等于10m,小于30m的断层3条,落差大于等于5m,小于10m的断层4条,落差小于5m的断层6条。
(见表4-1)
风井井巷工程揭露的断层有Nf101断层、SF1、SF2断层,其中Nf101断层在多条巷道揭露时发生过轻微出水现象,水量0.5-1.0m3/h。
另外,在西翼运输大巷39#点前揭露的落差0.6m的小断层也出现了断层带浸水现象,水量1.5m3/h。
通过上述情况分析,无论断层落差大小,巷道揭露时均可能出现断层带浸水现象,因此、当巷道掘进时,应该加强超前探测。
对已查明的导水断层应该留设足够的防水煤柱或进行注浆加固,防治断层水害事故发生。
曹家湾矿断层一览表表4-1
断层
编号
断层
性质
产状
落差
(米)
延展
长度
(米)
依据
可靠
程度
走向
倾向
倾角
F12
正断层
NE
NW
20°
80~120
区内1252m
葛14断P1X至P1S顶50m
葛47断2号煤至大青
可靠
F12-1
正断层
NE
NW
73°
80
区内827m
葛14伏青灰岩上下地层缺失
可靠
F6
正断层
NE
SE
70°
100
600
葛6断7号煤至O2
可靠
F13
正断层
NW转EW
NE
30
2000
葛30断2下煤及3上煤
较可靠
F11
正断层
NW
SW
70°
15~25
260
葛3与葛4孔C2b断失
可靠
SF1
正断层
NE
SE
72°
0~10
550
三维地震解释成果
可靠
SF2
正断层
NE
NW
60°
≤5
200
三维地震解释成果
未评价
SF3
正断层
NE
NW
75°
15~42
600
三维地震解释成果
较可靠
SF5
正断层
NE
SE
74°
0~18
550
三维地震解释成果
可靠
SF6
正断层
NE
NW
72°
0~6
500
三维地震解释成果
较可靠
SF7
正断层
NE
SE
72°
≤5
70
三维地震解释成果
未评价
SF8
正断层
NNE
SEE
65°
≤5
90
三维地震解释成果
未评价
SF9
正断层
NE
SE
67°
6
150
三维地震解释成果
可靠
SF10
正断层
NEE
SSE
74°
≤5
130
三维地震解释成果
未评价
SF11
正断层
近EW
N
69°
≤5
150
三维地震解释成果
未评价
SF12
正断层
近NS
W
50°
≤5
60
三维地震解释成果
未评价
SF13
正断层
NE
SE
71°
6
200
三维地震解释成果
可靠
4.3陷落柱
风井区通过三维地震综合勘探在测区内解释陷落柱1个,该陷落柱位于测区中部葛37孔西侧。
其平面形态近圆形,轴长50m左右,目前还未发现富水的可能性,但地应力平衡状态一旦破坏后,不排除该陷落柱导水的可能性。
另外在测区边界9号煤露头附近还解释4个地质异常体。
四个地质异常体从平面展布形态看,类似于陷落柱。
SX2区内最大直径220m,SX3区内最大直径190m;SX2、SX3地质异常体含水性较差,但两个地质异常体处于大青强富水条带内。
SX4地质异常体位于测区北部,平面形态为一椭圆形,长轴长约90m,短轴长50m。
该地质异常体含水性较差。
SX5地质异常体位于测区北部葛4孔附近。
平面形态
为一椭圆形,地震勘探控制了SX5的一部分;该地质异常体富水的可能性不大。
葛泉矿在开采2号煤时已经揭露60余个陷落柱,均干燥无水,且没有导通深部的奥灰含水层,没有对矿井的安全造成影响。
但在开采下组煤时不排除深部或隐伏的陷落柱对矿井的安全生产造成威胁,因此矿方应加强对矿井陷落柱导含水性的基础研究或防治水专项治理的技术方案的研究。
5、矿井充水现状及充水途径
5.1矿井充水现状及其特征
目前矿井正常涌水量为220m3/h,涌水量构成为野青灰岩含水层20m3/h,大青灰岩含水层140m3/h,本溪灰岩含水层60m3/h。
各含水层出水形式如下:
⑴野青灰岩含水层
该含水层井筒及井底车场揭露,揭露时初期涌水量稍大,后期逐渐稳定。
⑵大青灰岩含水层
主要以井巷揭露涌水为主,涌水段主要集中在轨道石门、西翼轨道大巷,涌水巷道总长约330m,主要以裂隙出水方式为主。
通过井下放水孔资料分析,该含水层富水性中等。
同时在疏放过程中,不同位置、结构相同的放水孔涌水量差异很大,因此可以判断本区大青灰岩含水层富水性很不均匀。
⑶本溪灰岩含水层
该含水层出水形式主要通过9#煤底板裂隙或小断层导出,施工钻孔穿过10#煤时水量有明显增加,个别钻孔钻进至本溪灰岩含水层顶部即发生掉钻水量猛增现象,单孔涌水量最大可达200m3/h(孔径75mm),一般钻孔涌水量在40m3/h以上。
本溪灰岩在该范围存在局部风化现象,溶蚀裂隙相当发育,钻孔出大水后,往往冲出较多铁质氧化物、风化状灰岩、泥岩碎块等。
通过钻探资料分析,本溪灰岩至9#煤底板间距14-22m,平均18m左右,岩性结构以粉砂岩、砂岩为主,裂隙发育,阻水性能一般,底板裂隙多为30-35°方向,本溪灰岩承压水在局部地段存在原始导升高度,底板裂隙密集发育段可直接到9#煤底板。
因此,存在本溪灰岩水沿导水裂隙上升突破9#煤层底板对井巷工程充水的危险性。
此外,本区本溪灰岩与奥陶系灰岩含水层之间隔水层厚度最大为16.68m,最薄处只有8.08m,区内平均厚度为13.2m。
井下钻孔本溪灰岩含水层与奥陶系灰岩含水层水位一致,并且从水质化验资料来看,部分钻孔本溪灰岩水质已呈奥灰水质特征。
加之本区岩溶陷落柱比较发育,因此,本溪灰岩水与奥灰水之间水力联系较好,可能存在奥灰水垂向越流补给现象或其它形式的补给方式。
5.2矿井充水途径
矿坑充水途迳是指连接充水水源与矿井之间的流水通道,它是矿井充水因素中最关键,也是最难以准确认识的因素,大多数矿井突水灾害正是由于对矿井充水途迳(导水通道)认识不清所致。
矿坑充水的导水通导按其成因不同可分为:
(1)构造类导水通道:
如断层、裂隙等;
(2)采矿扰动类导水通道:
如顶板冒落、底板破裂、隔水性失效等;
(3)人类工程类导水通道:
如封闭不良钻孔等;
(4)其它:
如陷落柱、岩溶陷落等。
不同成因、不同类型的导水通道所诱发的矿井充水形式各不相同。
常见的导水通道及其相应的充水特征有:
断裂构造:
由构造断裂形成的断层破碎带,往往具有较好的透水性,会形成矿坑充水的良好通道。
对于一些巨大的断裂,由于断层两盘的牵引裂隙广泛发育,该类断层(断层带)除了具有导水性质外,其断裂带本身就是一个含水体,因而还具有充水水源的性质。
由于断层面或断层牵引的裂隙带导水而引发的矿井突水灾害在矿井突水事故中占有绝对主导的位置。
但并不是所有断层都可形成导水通道,构造断裂的水文地质性质与其断裂的力学性质及其两盘岩性有着密切的关系,一般认为张性断裂的透水性较强,压性断裂的透水性较弱,扭性断裂的透水性则介与二者之间。
实际上,断层的导、贮性要远比上述规律复杂的多,它不仅要受断层力学性质和岩性的影响,而且会受到断层面所受的应力状态、断层活动次数和序次、断层带胶结物性质与胶结程度等多种因素的影响。
根据大量资料和断层导突水事例统计分析认为,断层的导水性受到两盘岩性的直接影响。
一般来说,断层带的透水性与其两盘岩石的透水性具有一致性。
当断层两盘为脆性可溶岩石时(如石灰岩、白云岩),断裂及其影响带裂隙、岩溶发育,具有良好的透水性;当断裂两盘为脆性但不可溶岩石时(如石英岩、石炭砂岩),断
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