锅炉燃烧调整.docx
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锅炉燃烧调整
加强燃烧调整,提高锅炉效率和燃烧稳定性的探讨
一、开封京源锅炉设备情况
东方锅炉厂引进技术制造的超临界变压本生型锅炉,单炉膛、一次再热、平衡通风、固态排渣全钢构架、全悬吊结构∏型锅炉。
燃烧器采用按BHK技术设计的低NOX轴向旋流煤粉燃烧器(HT-NR3),燃烧器前后墙对冲布置,前后墙各布置三层,每层各有8支HT-NR3燃烧器,在最上层煤粉燃烧器上方,前后墙各布置一层燃烬风喷口,每层布置6支。
锅炉计算热效率为92.61%(BMCR工况),排烟温度127℃(未修正)。
锅炉实际耗煤量241.71t/h(设计煤种)、295.13t/h(校核煤种),空气预热器保证漏风率一年内不大于6%,三年内不大于8%。
主要参数见下表:
项目
单位
BMCR(VWO)
TRL
锅炉蒸发量
t/h
1950
1858.5
过热器出口蒸汽压力
MPa.g
25.4
25.28
过热器出口蒸汽温度
℃
571
571
再热蒸汽流量
t/h
1593.4
1514.4
再热器进口蒸汽压力
MPa
4.93
4.59
再热器出口蒸汽压力
MPa
4.65
4.41
再热器进口蒸汽温度
℃
328
322
再热器出口蒸汽温度
℃
569
569
省煤器进口给水温度
℃
290
286
空预器入口烟温
℃
378
373
空预器一次风进口风温
℃
26
25
空预器二次风进口风温
℃
19
18
二次热风温度
℃
338
334
设计锅炉效率
%
92.61
保证热效率(按低位发热量)
%
92.3
制粉系统采用正压直吹式系统,磨煤机采用北京电力设备总厂生产的ZGM113G型中速辊式磨煤机,共六台,设计煤种出力73.2t/h,校核煤种出力72.4t/h,煤粉细度R90=16%。
磨煤机设计参数
序号
项目名称
单位
设计煤种
校核煤种
1
每台磨密封风流量
kg/s
1.5
1.5
2
每台磨进口一次风流量
kg/s
24.1
25.75
3
磨煤机出口温度
℃
95
90
4
干燥剂初温
℃
225
284.5
5
磨煤机进口热风温度
℃
316
316
6
磨煤机进口冷风温度
℃
20
20
7
热风份额
%
75.59
88.77
8
冷风份额
%
24.41
11.23
9
一次风率
%
21.12
23.98
北京电力设备总厂生产的ZGM113G型中速磨煤机。
序号
项目
单位
技术指标
1
型号
/
ZGM113G型
2
标准研磨出力
/
87.7(R90=16%,HGI=80,WY=4%)
3
铭牌出力
t/h
51.54
4
功率
kw
570kw
5
电动机参数
630kW6000V75.4A990r/min
6
磨盘转速
r/min
26.9顺时针(俯视)
7
通风阻力
Pa
≤6410
8
入磨一次风量
t/h
100.87
9
磨煤电耗量
kw·h/t
6~10(100%磨煤机出力)
河南电力试验研究院2009年2月,F磨制粉单耗试验结果
根据磨煤机制造厂家的设计参数,磨煤机设计最大出力为73.2t/h,在试验过程中将制粉系统的给煤量增加至58.2t/h,磨煤机出现冒粉的状况,遂稳定至58t/h运行,不再增加给煤量,未达到设计的最大给煤量,在此状况下对磨煤机单耗进行测量。
项目
单位
数据
磨煤机出力
t/h
58.2
磨煤机入口风量
t/h
97
磨煤机功率
kW
350
煤粉细度
%
14.0
制粉单耗
kw·h/t
6.01
变动一次风量试验
项目
单位
数据
磨煤机出力
t/h
50.0
49.8
50.7
磨煤机入口风量
t/h
89.4
100.3
110.2
磨煤机出入口压差
kPa
4.5
5.0
5.2
煤粉细度
%
10.4
10.9
14.0
磨煤机功率
kW
340
330
310
制粉单耗
kw·h/t
6.80
6.63
6.11
试验时煤质情况
项目
符号
单位
试验数据
设计煤种
校核
煤种Ⅰ
校核
煤种Ⅱ
工
业
分
析
收到基水分
Mar
%
6.0
6.96
8.5
6.8
内水分
Mad
%
0.77
1.09
0.54
2.52
收到基灰分
Aar
%
38.70
22.17
34.14
26.46
干燥无灰基挥发分
Vdaf
%
19.27
14.30
15.50
22.82
收到基硫
Sar
%
0.27
0.26
0.50
0.40
低位发热量
Qnet,ar
kJ/kg
17780
22610
18840
21830
结论和建议
(1)试验煤种下,磨煤机出力为44.9t/h时,煤粉细度R90为13.9%,磨煤机功率为290kW,磨煤机的电耗为6.46kw·h/t。
(2)试验煤种下,F磨煤机在出力为50t/h左右运行下,随着磨煤机一次风量和出入口差压的增加煤粉细度变粗。
(3)试验煤种下,F磨煤机在出力为58.2t/h,煤粉细度R90为14.0%,制粉单耗为6.01kw·h/t。
(4)在试验中发现,在试验煤种工况下,磨煤机出口风粉混合温度一般运行人员控制在85~90℃,按照规程的要求可以放宽至100~110℃,问其原因是如果煤种变化,温度不适合控制过高,建议电厂对当天燃用的煤质能够提前进行分析,以便对运行人员运行调整提供支持。
(5)#1锅炉安装的6台磨煤机煤粉等速取样装置,在试验中发现部分磨煤机的取样装置未安装压缩空气管路的就地压力表,建议尽快进行安装。
(6)#1炉6台给煤机均未将电流信号引进DCS中,应联系热工专业对此系统进行完善,保证设备的正常运行。
燃煤特性
序号
项目名称
符号
单位
设计煤种
校核煤1
校核煤2
1
工业分析
收到基全水分
Mt
%
6.96
8.5
6.8
干燥无灰基挥发份
Vdaf
%
14.30
15.5
22.82
收到基灰份
Aar
%
22.17
34.14
26.46
收到基低位发热量
Qnet.ar
MJ/kg
22.61
18.84
21.83
空干基水分
Mad
%
1.09
0.54
2.52
2
元素分析
收到基碳份
Car
%
63.77
49.9
59.57
收到基氢份
Har
%
2.52
2.08
3.14
收到基氧份
Oar
%
3.27
3.9
2.56
收到基氮份
Nar
%
1.05
0.98
1.07
收到基硫份
St.ar
%
0.26
0.5
0.40
3
可磨指数
HGI
-
136
95
100
4
冲刷磨损指数
-
mg/kg
0.68
0.53
1.61
二、锅炉燃烧调整的目的
1、保证锅炉燃烧的稳定性。
2、保持锅炉在高效区运行,减少污染物排放。
3、保持锅炉参数满足机侧要求。
三、影响煤粉气流着火的主要因素
1、煤的挥发份和灰分
2、煤粉细度
3、炉膛温度
4、空气量
5、燃烧时间
6、热风温度
7、一次风的配备
四、煤粉迅速完全燃烧的必要条件
1、需要适量的空气,如空气供给不足,会造成不完全燃烧损失。
但空气过多也会使炉膛温度降低引起燃烧不完全。
2、炉内需要维持足够高的温度。
温度低不利于燃烧反应进行,使燃烧不完全;温度过高对燃烧反应有利,但也会加快反应,使co2有分解为CO,CO2的还原使燃烧程度降低。
3、燃料与空气混合良好。
4、足够的燃烧时间。
五、一、二次风率大小对燃烬的影响
1、适当提高出口的一次风率可加大中心回流区的范围,加强整个射流的湍流脉动水平,但一次风率过大则使中心回流区缩小和湍流脉动水平下降。
2、适当增加二次风率,能够提高射流后期的湍流脉动水平,加强一、二次风后期混合,有利于煤粉颗粒后期的充分燃烬。
六、前后墙对冲布置的旋流燃烧器特点(优点)
1、旋流燃烧器对周围介质有高的卷吸率,在出口处各股气流能够快速混合,有利于缩短火焰长度;
2、气流强烈旋转在射流中心形成高温烟气回流区,作为稳定的点火源来引燃一次风风粉混合物,提高了火焰的稳定性,也可以说单只燃烧器具有自稳燃能力;
3、旋转射流轴向速度衰减较快,射程短,扩展角大,减小了火焰碰撞、冲刷水冷壁的机会,炉膛结渣及腐蚀易于控制,燃烧器均匀布置于前后墙,输入炉膛的热量分配均匀,减小了因燃烧器区域温度偏高而造成结渣的可能性;
4、与四角切圆布置相比,采用旋流燃烧方式锅炉炉膛截面内烟气温度和速度比较均匀,尤其是在炉膛出口处没有大的残余旋转,两侧烟温偏差小,蒸汽温度偏差较小,并可降低整个过热器、再热器的管壁最高温度。
七、影响锅炉效率的因素
(一)锅炉损失的组成及概念
1、排烟热损失q2
是由于锅炉排烟带走了一部分热量造成的排烟热损失。
具有相当高温度的烟气离开锅炉,排入大气而不能得到利用,造成排烟热损失。
但排烟的热量并非全部来源于输入热量,其中还包括冷空气带入炉内的那部分热量,因此在计算拍热损失时应扣除这部分热量。
当燃煤Qr=Qnet,ar时,排烟热损失q2可用下列简式计算
q2=(k1apy+k2)×
(%)
式中k1、k2——简式函数,查表1选取;
apy——排烟过量空气系数,即锅炉排烟处的过剩空气系数;
Tpy——排烟温度,℃;
t0——送风机送风温度,℃。
表1简式函数k1,k2选定值
煤种
k1
k2
无烟煤及贫煤
3.55
0.44
烟煤
3.54
0.44
褐煤
3.62
0.90
泥煤
3.95
1.6
重油
3.5
0.5
大型锅炉排烟温度每升高16—20℃,排烟热损失会增加1%,锅炉效率降低1%。
影响排烟热损失的主要因素是排烟温度。
排烟温度越高,排烟容积越大,则排烟热损失就越大。
降低锅炉的排烟温度,可以降低排烟热损失,但是要降低排烟温度,就要增加锅炉尾部受热面面积,因而增大了锅炉的金属耗量和烟气流动阻力;另一方面,烟温太低会引起锅炉尾部受热面的低温腐蚀。
降低排烟热损失的措施为:
(1)降低排烟容积。
排烟容积的大小取决于炉内过量空气系数、锅炉漏风量和煤粉湿度。
过量空气系数越小,漏风量越小,则排烟容积越小,排烟热损失有可能减少。
但是过量空气系数的减小,会引起可燃气体未完全燃烧热损失和固体未完全燃烧热损失的增大,所以应控制锅炉的过量空气系数,使其保持最佳值。
煤的含水量过大,不但要降低炉膛温度,减少有效热的利用,而且还会造成排烟热损失的增加(因排烟容积增加),因此要控制入炉煤湿度。
(2)控制火焰中心位置,防止局部高温。
正常运行时,一般应投下层燃烧器,以控制火焰中心位置,维持炉膛出口正常的烟温。
正对煤种变化选择适当的一次风温,在不烧坏喷口的前提下尽量提高一次风温,对降低排烟温度和稳定燃烧均有好处。
要根据煤种变化合理调整风粉配合,及时调整风速和风量配比。
(3)保持受热面清洁。
灰垢的导热系数约为钢板导热系数的1/450~1/750,可见积灰的热阻时很大的。
锅炉在运行中,受热面积灰、结渣等会使传热减弱,促使排烟温度升高,锅炉受热面上的积灰厚1mm时,锅炉热效应就要降低4%~5%。
因此,锅炉在运行中应及时地吹灰,经常保持受热面的清洁。
必要时根据实际情况增加吹灰器或改造更换原有吹灰器。
(4)减少漏风。
排烟过量空气系数每增加0.1,排烟热损失将增加0.45%。
炉膛及烟道中的烟气压力低于大气压力,在运行中,外界空气将会从不严密处漏人炉膛及烟道中,使炉膛温度降低,对燃烧不利。
因此减少炉膛、烟道漏风,是降低排烟热损失的另一种有效途径。
(5)提高磨煤机出口温度,尽量少用冷风。
根据实际燃用煤质,按照规程要求的磨煤机出口温度上限运行。
磨煤机运行时尽量少用冷风,冷分的掺入减少了通过空气预热器的冷风,使换热量减少,排烟温度升高。
按照常规,锅炉BMCR工况下磨煤机应是五运一备,应根据负荷匹配磨煤机台数,减少投运磨煤机台数
(6)防止磨煤机断煤
磨煤机断煤则会被迫使用冷风,一则降低了锅炉运行的安全性,二则引起锅炉效率下降。
(7)加强空预器吹灰
(8)控制排烟处过剩空气系数
过剩空气系数设计控制值
BMCR
THA
高加切除
75%THA
50%THA
40%THA
30%THA
炉膛出口
1.14
1.14
1.14
1.19
1.28
1.31
1,44
对应氧量
2.579
2.579
2.579
3.353
4.593
4.969
6.417
省煤器出口
1.15
1.15
1.15
1.20
1.29
1.32
1.45
对应氧量
2.739
2.739
2.739
3.5
4.72
5.091
6.517
2、化学不完全燃烧热损失q3
化学不完全燃烧热损失也称可燃气体未完全燃烧热损失,化学不完全燃烧热损失是由于可燃气体中含有可燃气体CO造成的热损失,由于气体CO是未完全燃烧产生的气体,所以也叫气体未完全燃烧损失。
由于大型煤粉锅炉基本上时完全燃烧,所以q3很小,一般不超过0.5%;该项热损失由排烟中的未完全燃烧产物(CO、H2、CH4、CmHm)的含量决定。
由于1Nm3一氧化碳的发热量为12636kg/Nm3、氢的发热量为10798kg/Nm3、甲烷为35820kg/Nm3、CmHm为59079kg/Nm3。
所以这些可燃气体成分未能放出燃烧热而造成的热量损失占输入热量的百分率,按下式计算:
q3=
(126.36VCO+358.18VCH4+107.98VH2+590.79VCMHM)×100%
式中Vgy——每千克燃料燃烧生成的实际干气体体积,m3/kg
q3——可燃气体未完全燃烧热损失,即化学不完全燃烧热损失,%
VCO、VCH4、VH2、VCMHM——对应气体的百分含量,%
126.36、358.18、107.98、590.79——1m³的一氧化碳、甲烷、氢气、重碳氢化合物的发热量的1/100,Kj/m³。
当考虑机械未完全燃烧热损失对化学不完全燃烧热损失的影响是,其修正公式为
q3=
(126.36VCO+358.18VH4+107.98VH2+358,18VCH4)×(1-
)
在计算式中乘以(1-
),是因为有机械未完全燃烧热损失存在时,每千克燃料中只有(1-
)千克燃料参与燃烧并生产烟气,因此应对生产的干烟气容积用(1-
)进行修正。
如果手头没有上述一些数据,可以采用下列经验公式:
q3=0.032apyVco×100%
锅炉运行中每产生0.1%的一氧化碳约使锅炉效率降低0.4%,发电煤耗升高1.5g、(kW·h),降低化学不完全燃烧热损失的措施有:
(1)保障空气与煤粉充分混合。
影响可燃气体未完全燃烧热损失的主要因素是燃料性质、过量空气系数。
一般在燃用挥发分高的燃料时,由于很快挥发出大量可燃气体,这是如果混合日熬煎不好,可燃气体不能及时得到氧气,就容易出现不完全燃烧,这就是挥发分高的燃料本来是好烧的,但化学未完全燃烧热损失却比较大的原因所在。
(2)控制过量空气系数在最佳值。
如果空气供应不足。
氧量表读书小,二氧化碳表读数大,燃烧不完全,产生一氧化碳,将会造成不完全燃烧热损失,在尾部烟道可能发生可燃物再燃烧;如果空气供应过多,氧量表读书大,二氧化碳表读数小,不仅指炉温降低引起燃烧不完全,还将是排烟带走的热损失增大,同时送、引风机的耗电量也增大。
由于过剩氧量的供应增加,将是燃料中的硫形成三氧化硫,烟气露点也相依提高,从而使空气预热器发生腐蚀。
所以应控制过量空气系数在最佳值。
使实际排烟氧量控制在最佳氧量±0.5%范围内。
(3)进行必要的燃料调整。
锅炉运行期间,为适应负荷变化,常需要对运行参数做必要的调整。
锅炉燃烧的优劣与运行操作人员技术水平由很大关系。
为了避免由于操作不当对效率的影响,并及时根据负荷变化进行实时准确调整,最好采用机炉协调控制方式。
以蒸汽压力为调整依据,及时调节送粉量、送风量和引风量,进行必要的燃烧调整,改善燃烧条件,从而使锅炉一致处于较佳的热效率状态。
(4)提高入炉空气温度。
为了提高锅炉效率并改善煤的着火和燃烧条件,供燃烧用的空气首先在空气预热器中利用烟气余热加热到一定的温度。
保障空气预热器正常运行,可以提高入炉空气温度,有利于缩短煤的干燥时间,促进挥发分尽快挥发燃烧,并可提高炉膛温度,加强辐射传热。
着火性能好的燃料,热风温度可选得低些;一般入炉空气温度增加50℃,可使理论燃烧温度增高15~20℃,节约燃料1.3%~2%。
为了燃料迅速着火,热风预热当然高一些好,但高到一定数值后,对强化燃烧帮助不大,反而要增加过多的空气预热器受热面并增加尾部受热面布置困难,因此只要能保证燃烧着火和稳定燃烧,热风温度不必取得太高,表2列出了锅炉的热风温度推荐值。
燃料
无烟煤
贫煤
重油
天然气
烟煤洗中煤
褐煤
热风干燥
烟气干燥
Var=40%
Var=20%
热风温度℃
380~430
330~380
250~300
280~350
350~380
300~350
(5)注意锅炉负荷的变化。
运行时锅炉负荷降低,则炉温降低,着火区的温度也降低,煤粉的着火稳定性将变差,尤其是那些挥发分低或灰分高的煤,或颗粒较粗的煤粉,其火焰容易在低温烟气中扩散以至熄灭。
这样不但着火变得困难,而且容易形成大量不完全燃烧热损失。
锅炉负荷低到一定程度时,煤粉气流燃烧稳定性变差,需要投入易燃的燃料(如油),提高煤粉着火燃烧的稳定性,否则容易灭火。
(6)控制好一、二次风混合时间。
煤粉气流着火后放出大量的热量,煤温迅速升高,火焰中心的温度可达1500℃左右,因燃烧速度很快,一次风中的氧很快耗尽。
由于煤粒表面氧量不足将会限制燃烧过程的发展,因此应及时供应二次风。
一般在煤粉气流着火后,燃烧过程发展到迫切需要氧气时,是一、二次风混合的最有利时机,二次风加入的时间过早,混合提前,等于加大一次风量,使着火点增加,着火推迟;混合过晚,当炽热焦炭急需空气时,未能调整好一、二次风混合时间。
由于二次风比炉温低得多,为了不降低燃烧中心区的温度,在燃烧挥发分较低的煤时,二次风应该在煤粉气流着火后随着燃烧过程的发展分期分批送入。
3、固体未完全燃烧热损失q4
固体未完全燃烧热损失也称机械未完全燃烧热损失,主要是由锅炉烟气带出的飞灰和炉底放出的炉渣中含有未参加燃烧的碳所造成的,以及中速磨煤机排出石子煤的热量损失。
即:
煤渣损失
、飞灰损失
、和漏煤损失
。
炉渣损失指未燃烬的燃料与渣在一起,一同排入灰斗所造成的损失;飞灰损失指未燃尽的燃料与灰在一起,随烟气排出,经电除尘时,大部分落下,小部分随烟气从烟囱排出,所造成的损失;漏煤损失指链条炉中未能完全燃烧的煤漏入灰斗造成的损失,电站煤粉炉中没有该项损失。
q4=
(
+
)×100%+
×100%
式中337.27——碳的发热量,值为33727Kj/kg的1/100;
Aar——煤的收到基灰分含量百分率,%
Cfh、Clm、Clz——分别为飞灰中碳的含量(飞灰可燃物)、漏煤中可燃物含量和炉渣可燃物含量半分比,%
afh、alm、alz——分别为飞灰、漏煤、灰渣占燃料总灰分的份额,%
B——锅炉燃料消耗量,kg/h
Bsz——中速磨煤机废弃的石子煤量,kg/h
Qar,sz——石子煤的实测低位发热量,kJ/kg
Cfh、Clz的数值的根据最近的灰平衡试验或锅炉性能试验来选取。
对于固体排渣煤粉锅炉可取Cfh=90,Clz=10;对于液态排渣煤粉锅炉,可取Clz=30~90Cfh=100-Clz
飞灰可燃物每降低1%,发电煤耗降低1.2g/(kW·h)。
影响固体未完全燃烧热损失的主要因素是燃料性质和运行人员的操作水平。
降低固体未完全燃烧热损失的措施:
(1)煤中含灰分、水分越少,q4越小;
(2)适当增大过量空气系数,对碳的燃烬有利,因此可减少q4,但是过量空气系数过大,会降低炉内温度水平,且使排烟容积增大,导致排烟热损失增大,因此运行中,要选择最佳的过量空气系数。
(3)合理调整和降低煤粉细度,理论研究表明:
煤粉完全燃烧所需的时间与煤粉颗粒直径的1~2次方成正比。
造成q4损失的主要是煤粉中存在大颗粒的粗粉,细而均匀的煤粉容易实现与完全燃烧。
挥发分高的煤粉,因其着火与燃烧的条件较好,煤粉可适当粗些;反之,对挥发性低的煤,其煤粉应细些。
煤粉细度可以通过改变通风量或粗粉分离器出口套筒高度来调节。
(4)合理组织炉内空气动力工况。
炉膛中煤粉是在悬浮状态下燃烧的,空气与煤粉的相对速度很小,混合条件和不理想。
为了能使煤粉与补充的二次风能充分混合,除了二次风具有较高的速度外,还应合理组织好炉内空气动力工况,促进煤粉和空气的混合。
合理组织炉内空气动力工况,可以改善火焰在炉内充满程度(火焰所占容积与炉膛几何容积之比称为火焰充满程度),实践证明,火焰并未充满整个炉膛。
充满程度越高,炉膛的有效容积越大,可燃物在炉内实际停留时间越长。
另外通过燃烧器的结构设计以及燃烧器在炉膛中的合理布置,可以组织好炉内高温烟气的合理流动,是更多的烟气回流到煤粉气流的着火区,增大煤粉气流与高温烟气的接触周界,以增强煤粉气流与高温烟气之间的对流换热,这是改善着火性能的重要措施。
(5)运行中根据煤种变化,使一、二次风适时混合,保持火焰不偏斜,维持适当炉温,可减少q4。
(6)做好分仓上煤工作
根据试验研究证明,不同的煤质掺混对燃烧会产生不同的影响。
煤质相近时掺烧对燃烧影响不大,如把煤质相差较大的煤掺混时,首先燃烧的是易燃煤质,消耗掉氧气,不易燃煤质由于得不到充足的氧气无法燃烧完全,造成飞灰、炉渣可燃物含量升高。
分仓上煤时,基本上是同类或相近煤质,燃烧时间相近,易燃烧完全。
4、散热损失q5
散热损失是由于运行中锅炉内部各处的温度均高于外部温度,使一部分热量散失到空气中造成的散热损失,及锅炉炉墙、金属结构及锅炉范围内管道(烟风管道及汽水管道、联箱等)等向四周环境中散失(导热和辐射)的热量占总输入热量的百分率。
当锅炉在非额定蒸发量下运行时,由于锅炉外表面的温度变化不大,锅炉总的散热量也就变化不大;但对于1kg燃料的散热量Q5却有明显的变化,可近似地认为散热损失与锅炉运行负荷成反比变化,因此散热损失q5计算公式为:
q5=q5e
式中De——锅炉的额定蒸发量,t/h
D——锅炉效率测定时的实际蒸发量,t/h
q5——锅炉散热损失,%
q5e——额定蒸发量下的散热损失,%(根据锅炉额定蒸发量查取)。
影响散热损失的主要因素是锅炉容量、负荷、相对表面积(以一台300MW机组为例,需要保温的面积在30000m²以上)和环境温度。
锅炉容量小、负荷小、相对表面积大、周围空气温度低,则散热损失就大。
如果水冷壁和炉墙等结构严密、紧凑,炉墙和管道的保温良好,锅炉周围口气温度高,则散热损失小。
对于大型锅炉q5一般小于0.5%。
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