贵州山区小农水泵站设计.docx
- 文档编号:24536122
- 上传时间:2023-05-28
- 格式:DOCX
- 页数:25
- 大小:294.73KB
贵州山区小农水泵站设计.docx
《贵州山区小农水泵站设计.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《贵州山区小农水泵站设计.docx(25页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
贵州山区小农水泵站设计
关于贵州山区小农水泵站设计探讨
邵国洪
QQ:
4650090
贵阳·花溪
2013年9月
贵州山区小农水泵站设计
邵国洪
前言:
提水泵站是解决山区小农水工程水源的重要手段之一,2013年6月针对我省小农水设计工作的《贵州省中央财政小型农田水利设施建设补助专项资金项目实施方案编制提纲》现作为小型农田水利工程实施方案编制的指导性依据,根据提纲要求,泵站设计纳入第“5.4.1水源工程设计”章节要求进行重点设计,本次以报告框架形式对泵站设计涉及的内容、设计工作顺序、设计参数及计算方法、注意事项等内容按泵站设计章节顺序进行介绍,供从事泵站设计的同行参考。
泵站设计报告顺序(13步):
泵站设计依据→泵站总体布局→泵站流量→泵站等别划分→取水方式及取水位→计算静扬程→提水管设计→水锤压力校核→设计扬程→泵站水力机械→泵房设计→消防设计→电气设计。
水源工程设计可能还涉及水库、山塘、拦水堰等,假想泵站设计是水源工程设计中的第2项内容,即:
5.4.1.2泵站设计,则泵站设计报告章节如下:
5.4.1.2泵站设计
5.4.1.2.1泵站设计依据
泵站设计往往还需遵循很多约束,比如需与地方规划相结合、考虑业主具体要求等;泵站设计依据还包括相关规程规范,如:
《水利水电工程等级划分及洪水标准》(SL252-2000)、《防洪标准》(GB50201-94)、《泵站设计规范》(GB50265-2010)、《水工混凝土结构设计规范》(SL191-2008)、《水利水电工程设计防火规范》(SDJ278-90)等。
5.4.1.2.2泵站总体布局
本章节重点介绍工程共涉及多少座泵站,各座泵站分别位于哪一个灌溉片区(各泵站的灌面在何处,灌面多少,是田还是土),各泵站从何处取水,分别提水至何处(提至渠道或高位水池等),对泵站的布局先作一个总的概述。
若泵站较多,可列表说明更为直观。
5.4.1.2.3泵站设计流量
水量供需平衡计算部分已计算出各个提灌区的最大日需水量,通常小农水大多采用泵站均匀供水方式,泵站的设计流量按最高日供水量/水泵日工作时间求得。
水泵的最佳日工作时间在16~20h/d;短时提水量大,但年利用小时低的泵站也可考虑24h供水;提水量小的泵站为考虑方便运行管理和水泵选型也可根据实际情况选择日工作时间在8h以内,具体情况区别对待。
5.4.1.2.4泵站等别划分
泵站等级划分的依据主要有3个:
《水利水电工程等级划分及洪水标准》(SL252-2000)、《防洪标准》(GB50201-94)、《泵站设计规范》(GB50265-2010)。
若泵站涉及防洪,按不同规范划分的泵站等级就高不就低。
我省小农水工程泵站提水流量一般都在2m3/s以内,装机容量在1000kW以内,
按《灌溉与排水工程设计规范GB50288-99》和《泵站设计规范》(GB50265-2010)对提水工程的等别划分标准,基本都属IV等小
(2)型(流量<2m3/s,100kW<装机<1000kW)和V等小
(2)型(流量<2m3/s,装机<100kW)。
注意:
泵站装机指单站装机容量,含备用机组。
泵站等别划分后确定永久性主要水工建筑物级别和临时性水工建筑物级别。
对涉及防洪要求的泵站,根据水工建筑物级别确定相应的防洪标准。
5.4.1.2.5泵站取水方式及取水位
根据水源类型不同,小农水泵站取水方式主要有以下5种,各种取水方式取水位变化有别,分述如下:
(1)水库、山塘库区取水。
库区取水多涉及防洪问题,因为取水位在死水位和正常水位之间,取水位变幅往往达数米至数十米,因此库区取水工程的取水位是一个区间,泵站宜采用取水源的多年平均水位作为平均水位,并要求所选水泵的性能曲线能够适应最低取水位(即死水位)和最高取水位(正常水位)变幅要求(若水泵的富余扬程太多致使水泵的工况点右移,流量将增大,可能使电机负荷过大,超过电机额定电流,造成电机过载),水泵在平均取水位效率最高,在最低和最高取水位时效率较低但能正常工作。
(2)水库、山塘坝后取水。
相对库区取水而言,坝后取水防洪要求要低得多,甚至无需防洪。
坝后取水一般在放水涵管、涵洞出口或放水渠上取水,取水方式有水泵进水管直接接放水涵管和建集水池取水两种。
水泵进水管直接接放水涵管的取水方式有以下两种情况需注意:
a)泵房无防洪要求,水泵安装高程低于死水位,则水泵进水管将一直处于压力进水状态不需吸水,水泵相当于加压泵,进水效率高,采用进水管直接接放水涵管方式取水较好,但选泵时应注意由于库内水位在死水位与正常水位之间变化,水泵的静扬程将变化,设计扬程也随之变化,要求所选水泵的性能曲线能够适应最低取水位(即死水位)和最高取水位(正常水位)变幅要求。
该种取水方式也应注意水泵的富余扬程太多造成电机过载的问题,此方案要慎用。
b)泵房有防洪要求,水泵安装高程高于死水位,当库水到达死水位时,水泵将依靠大气压吸水,则整个放水管将变成吸水管的一部分,水泵的吸水管一般控制在20m以内才有较好的吸水性能,而放水涵管较长可能达数十米,这种情况将严重影响水泵吸水性能,甚至产生汽蚀不能正常吸水,这种情况不宜采用进水管直接接放水涵管的取水方式。
当泵房有防洪要求,水泵安装高程高于死水位时,宜在放水涵管、涵洞出口或放水渠上建集水池取水。
(3)渠道上取水。
渠道上取水一般不涉及防洪问题,可在渠道旁建集水池取水。
但山区渠道一般傍山修建,建集水池和泵房时应考虑山体滑坡等不良地质因素影响,宜修建在地势相对平缓、基础稳定的地方。
(4)河流、溪沟岸边取水。
河流岸边取水一般都涉及防洪问题,故应将泵站等别对应的防洪标准先通知水文专业计算防洪水位(水文专业提供水位流量关系曲线),水工人员根据防洪标准相应的洪峰流量在水位流量关系曲线在查找对应的水位,确定防洪水位,泵房建在防洪水位之上。
(5)其他取水方式。
如井、泉取水,一般采取在井口安装深井泵、在泉点旁建集水池等方式取水。
这种取水方式一般防洪要求很低,仅考虑井、泉的水位变化即可,但水源点位于低洼处等特殊情况应另外考虑防洪问题。
本章节取水方式一般用文字说明,但取水位需用数据说明。
5.4.1.2.6泵站静扬程
泵站静扬程=泵站提水管出口高程-取水位高程。
注意:
静扬程是吸水面与提水管出口之间的高差,不是水泵安装高程或泵房地坪与提水管出口之间的高差,也不是吸水进口与提水管出口之间的高差。
5.4.1.2.7泵站提水管设计
提水管设计第一步需要选择管材,在材质方面,可选的管材品种较多,常用的有铸铁管、钢管、塑料管、预应力钢筋砼管等。
每种材质的管材各有优缺点。
铸铁管:
不易锈蚀,价格适中,但很笨重,安装难度较大,由于停泵水锤造成震动,接头容易漏水;一般适用于低扬程泵站提水管。
钢管:
价格较高,重量也较大,不易漏水,承压力高,但普通钢管容易锈蚀;镀锌钢管不易锈蚀,但镀锌钢管市场上的商品管径多在DN15~DN200;螺旋钢管管径较大(DN219~DN2220),承压力高,价格较无缝钢管便宜,但由于生产螺旋钢管时最常用的材质是Q235B,Q235B中含少量的铁元素,露天环境中铁与空气中的氧气和水发生反应而产生锈蚀,因此需要做好防锈处理,也可直接购买防腐螺旋钢管。
故小管径钢管可直接选择镀锌钢管,大管径钢管选择防腐螺旋钢管有不错的经济性。
(普通螺旋钢管)
(防腐螺旋钢管)
塑料管(PE管):
优点是采用热熔对焊连接,不锈不漏,水力条件优越,但价格较高,且必须埋设或包管,露天容易老化,压力等级0.4~1.6Mpa因此仅适用易于开挖埋设、中低压力等级的提水管。
需注意:
提水管若起伏较大,在驮峰的地方易产生弥合锤引发水柱断裂致管道内产生负压,PE管抵抗负压能力非常弱常会被“吸扁”、“吸成麻花”,故在起伏较大的管道上应慎用PE管,必要时段在驮峰处设进气阀破坏真空避免产生负压。
预应力钢筋砼管:
价格虽较便宜,但接头易漏水,体积庞大,不易安装,在泵站提水管中基本不采用。
山区小农水泵站提水管采用钢管居多,具体采用何种管材可根据工程实际情况作技术经济比较确定。
管材选定后,接下来是确定管径:
以钢管为例介绍管径确定步聚和方法。
初估管径→商品管径修正→反算流速→计算水损→确定壁厚→管道敷设及镇墩稳定计算
(1)管径初估
压力钢管的直径根据技术经济条件,并考虑实际运用情况来综合选择。
管径参照天津大学水利系主编,水利出版社出版的《小型水电站》(上册)中经验公式进行初估,计算公式如下:
式中:
Q最大—压力管道的最大设计流量(m3/s);
H—提水静扬程(m)。
经计算可得初估管径D。
(2)商品管径修正
初估管径D经修正后得到初估的商品管径,比如计算值D=0.095m,则可参照五金手册初选公称内径为φ100的钢管。
(3)反算上水管流速
初选管径后,可根据设计流量反算上水管的流速V,《泵站设计规范》(GB50265-2010)推荐出水管流速宜为2m/s~3m/s,流速与管径是成反比的,流速越大所需管径越小,管道投资越小,但管道的水头损失越大,水泵的设计扬程越高,机组装机容量越大,运行成本越高。
因此,上水管的管径要兼顾管道投资和泵站装机,一般来说,对贵州山区小农水泵站上水管道而言,上水管流速在1.2m/s左右会达到较好的平衡点,流速过快会使装机容量大,运行成本陡增,老百姓很难承受水价。
(4)上水管水头损失计算
水头损失计算,提水管道水头损失可根据《水力学计算手册》中的谢才公式进行计算,钢管的沿程水头损失hf宜按下列公式计算:
式中:
L—压力钢管的长度;m
D—钢管的内径,m
式中:
C—谢才系数;λ—沿程损失系数
n—钢管管材的糙率0.0115
局部水头损失hj可按沿程水头损失的10%计,也可通过水力学公式计算求得。
沿程水头损失加上局部水头损失即得管道的总水头损失。
除上述公式外,还可按《灌溉与排水工程设计规范》(GB50288—99)和《村镇供水工程技术规范》(SL310-2004)中的公式计算。
上述3个沿程水头损失计算公式中,计算结果最大的是《灌溉与排水工程设计规范》计算公式,计算结果最小的是《水力学》中的计算公式,《村镇供水工程技术规范》中的计算公式计算结果居中。
《灌溉与排水工程设计规范》(GB50288—99)规范计算规定,钢管的沿程水头损失hf宜按下列公式计算:
式中:
hf——管道沿程水头损失;
f——摩阻系数,对于钢管f=6.25×10-5;
m——流量指数,m=1.9;
b——管径指数,b=5.1。
《村镇供水工程技术规范》(SL310-2004),钢管的单位管长水头损失:
当ν<1.2m/s时,i=0.000912v2(1+0.867/v)0.3/d1.3
当ν≥1.2m/s时,i=0.00107v2/d1.3
式中v—管内流速,m/s,1~1.5m/s;
d—管道内径,m;
式中:
hf——管道沿程水头损失(m);
i——单位管长水头损失,
L——计算管段的长度。
(5)钢管壁厚计算
钢管的壁厚应满足规范规定的构造要求和承压力计算要求。
a)构造要求:
按《水电站压力钢管设计规范(SL281-2003)》规定,为保证钢管必要的刚度,管壁最小厚度不宜小于下式计算值:
式中:
D—钢管内径(mm)。
按《泵站设计规范(GB/T50265-2010)》规定,明设光面钢管管壁最小厚度不宜小于下式计算值:
式中:
D—钢管内径(mm)。
b)承压力要求:
承压力计算按锅炉公式确定管壁厚度δ。
计算公式:
式中:
H—管道内水压力(含水击水头,引用水击计算成果),
D—钢管内径(m);
C—锈蚀厚度(mm);C=2
[σ]——钢材的允许应力(N/mm2);[σ]=0.55σs,对Q235为129
φ——纵向焊缝焊接应力减弱系数。
单面焊取φ=0.9,双面φ=0.95,采用无缝钢管取1。
泵站上水管壁厚采用构造壁厚与承压力计算壁厚中的大值。
(6)管道敷设及镇墩稳定计算
钢管一般采用明管敷设。
镇支墩设计除应满足《水电站压力钢管设计规范(SL281-2003)》附录A明管结构分析方法计算规定外,还应满足以下3点:
①明管转弯处、分岔处、不同管材接头处和明管直线段超过100m时应设置镇墩。
两镇墩之间的管道应设伸缩节,伸缩节应布置在上端。
②管道支墩的形式应根据技术经济比较决定,除伸缩节附近外其余支墩宜采用等距布置。
③多管平行布置时管间距不应小于0.8m,钢管底部应高出管槽地面0.6m。
5.4.1.2.8泵站水锤压力计算
水锤压力指的是管道系统由于水流状态(流速)突然变化而产生的瞬时压力。
泵站水锤压力计算的主要目的是校核管道承压能力是否满足要求,水锤压力计算原理比较复杂,现阶段可采用软件模拟计算水锤,可以采用帕马金曲线简化图计算停泵水锤,还可以采用简单管水锤的解析计算(简单管是指压力管道的管径、管壁材料和厚度沿管长不变),简单管水锤的解析计算方法如下:
①水击波传播速度
C=1435/(1+Kd/Ee)1/2=1435/(1+αd/e)1/2
式中:
C为均质圆形管(e/d<1/20)水击波传播速度,m/s;d为管径,m;e为管壁厚度,m;K为水的体积弹性模数,Gpa,常温时K=2.025Gpa;α=K/E;E为管材纵向弹性模数,Gpa,对钢管E=206Gpa,α=0.00983。
②计算水击波在管路中往返一次所需的时间为水击相时,然后根据阀门关闭历时确定水击类型,即直接水击开间接水击。
即当阀门关闭历时等于或小于一个水击相时,瞬间关闭阀门产生的水击为直接水击,否则为间接水击。
Tt=2L/C
式中:
Tt为水击相时,即水击波在管路中往返一次所需要的时间,s;L为计算管长。
③水击类型判别
直接水击水头(Tg≤Tt)
Hd=Cv0/g=2Lv0/gTt
间接水击水头(Tg>Tt)
Hi=2Lv0/g(Tt+Tg)
式中:
Hd为直接水击水头,m;Hi为间接水击水头,m;关阀为正,开阀为负;v0为闸门前水的流速,m/s;Tg为阀门关闭时间,s;g为重力加速度,g=9.8m/s2。
计算得的静水头与水击水头之和应代入承压力计算壁厚的锅炉公式中去校核管道强度。
注意:
对中高扬程的泵站出水管上的工作闸阀宜安装两阶段关闭的液压闸阀,同时安装缓闭止回阀和安全阀可有效缓解水锤。
对高扬程、大流量泵站尽量考虑真空泵抽气充水启动,不采用底阀充水方案,一是可以减小底阀开启的水头损失,二是可避免停泵时水柱倒流对底阀产生的瞬时冲击损坏底阀。
5.4.1.2.9设计扬程
由以上计算的静扬程加上水头损失成果可求得泵站设计扬程,设计扬程H设=H静+hw。
注意:
hw包括上水管段和吸水管道的水头损头,上水管段的水头损头已通过计算求得,吸水管段由于长度很短水头损失一般在0.5m以内(也可通过计算确定)。
5.4.1.2.10泵站水力机械
泵站的设计流量和设计扬程均确定后即可开始水泵选型。
水泵选型应遵循以下原则:
⑴、泵型选择应根据泵站的各种特征扬程和设计流量,并结合泵房结构型式,综合进行方案的技术经济比较确定。
所选水泵效率不宜低于65%。
⑵、所选泵型:
在平均扬程时,应在高效区运行;在设计扬程时,水泵出水量应达到设计流量;在最高、最低扬程时,水泵能安全、稳定运行,配套电动机不过载。
⑶、机组台数以3~9台(包括工作泵和备用泵)为宜,设计流量小且供水流量稳定的可设2台机组(一用一备,互为备用),机组利用小时数低,有相当容积的高位水池时,也可考虑不设备用机组。
⑷、当机组利用小时数较高,可根据泵站机组台数,增设1~2台备用机组。
(5)水泵类型选择。
水泵类型主要根据扬程选择,常用有离心泵、轴流泵、混流泵等。
一般情况下,泵站设计扬程H小于l0m,宜选用轴流泵;5—20m,宜选用混流泵;20—l00m,宜选用单级离心泵;大于100m时可选用多级离心泵。
注:
贵州山区泵站一般具有小流量、高扬程的特点,以选择单级和多级离心泵居多,而轴流泵和混流泵具有大流量低扬程特点很少在灌溉泵站中适用(多用于排涝泵站)。
(6)通常大型泵比小型泵效率高,能选一台大泵就不选两台小泵。
但多台小泵组合却具有流量组合灵活的特点。
水泵选型应附上所选水泵的性能参数表及性能曲线,以便分析选型的合理性。
例如:
某小型工程泵站设计流量Q=35m3/h,设计扬程为80m。
由于提水流量较小,拟安装2台DA1-80×8型多级离心泵,一用一备。
水泵参数如下表:
DA1-80×8型多级离心泵性能参数表
型号
流量Q
转速n(r/min)
扬程H(m)
效率η(%)
功率P(kw)
必需气蚀余量(NPSH)r
(m)
m³/h
L/s
轴功率
电动机
功率
DA1-80×8
25.2
7
2920
102.4
59
11.91
15
2.5
32.4
9
90.8
66
12.14
39.6
11
70.4
61
12.45
DA1-80型水泵性能曲线
水泵选型的合理性评价:
泵站设计流量Q=35m3/h,设计扬程为80m,查水泵性能曲线,当水泵在扬程为80m工况点时,流量为35.5m3/h,略大于设计流量35m3/h,效率65%(规范不宜低于65%),可见泵在高效区运行。
所选水泵的流量和扬程均满足设计要求。
注意:
根据电动机的功率大小,参考外电网的电压决定电动机的电压,按电动机的功率选择电压原则:
i功率在100kW以下的,选用380V/220V或220V/127V的三相交流电;
ii功率在200kW以上的,选用10kV(或6kV)的三相交流电;
iii功率在100~200kW之间的,则视泵站内电机配置情况而定,多数电
动机为高压,则用高压,多数电动机为低压,则用低压。
我们现有的交流电动机200KW是个界限,200KW以下是低压380V,200KW以上为中压:
3KV、6KV和10KV。
电力部门从减小线损的角度出发,希望提高供电电压,3KV已取消,6KV正在淘汰中,大力推行10KV。
有的泵站采用选用大型泵原则,单泵装机功率接近200kw甚至超过200kw,却仍采用380V电压,导致泵在启动过程中,因为启动电流比正常运行电流要大很多,高者甚至达到5倍以上,即200kW的泵其启动电流大者可至340A以上,对低压开关要求甚高。
故障时,短路电流基本上和电压成反比,低压系统的短路电流极大,一般开关根本无法切除故障,即故障时根本拉不开开关,给设备造成极大损坏。
综合考虑以上几点,200KW的泵选用高压供电,即可靠又安全,开关设备也好选型。
但随着电压升高,绝缘等级提高,电机重量和价格也增加,对电气部分的成本和运行管理都将提出更高的要求,在贵州农村技术上实现困难,经济上价高,推行困难。
因此:
建议对单泵装机容量较大(在200kw左右)的泵站,为避免采用高压,可先择两泵或多泵并联运行方案以减小单泵装机容量,这样就可采用380V电压。
5.4.1.2.11泵房设计
泵房设计一般包括:
泵房类型选择、特征水位确定、泵房布置、防渗及排水布置、泵房稳定分析、泵房的主要结构设计、进出水建筑物设计等内容。
(1)泵房类型选择。
根据不同的水泵机组和吸水条件,泵房类型主要分为以下5类:
a)分基型泵房——适用于卧式离心泵和混流泵机组。
分基型泵房的主要特点是水泵机组的基础与泵房的基础分开建造。
适用条件:
①进水池水位变幅小于水泵的有效吸程H效吸;②适合安装中、小型卧式离心泵和混流泵机组;③泵房处的地质条件较好,地下水位低于泵房的基础。
分基型泵房主要有直墙分基式和斜坡分基式两种。
详见下图:
b)干室型泵房——适用于离心泵与混流泵机组。
当水源水位变幅超过水泵的有效吸程,站址处的地下水位又较高时,宜采用干室型泵房。
适合用于以下情况:
①进水池水位变幅大于水泵有效吸程;②地下水位较高。
c)湿室型泵房——适用于轴流泵机组、深井泵机组。
湿室型泵房结构特点:
是进水池与泵房合并建造,泵房分上下两层,上层安装电动机与配电设备等,为电机层;进水池布置在泵房下面,形成一个湿室,安装水泵,为水泵层。
适用条件:
①进水池水位变幅较大;②适合安装中、小型立式或卧式轴流泵机组;③站址处地下水位较高。
湿室型泵房按其结构特点又可分为墩墙型、排架型、箱型与圆筒型。
d)块基型泵房——适合大型泵站,比如大体积砼整体基础等。
e)其他泵房——其他泵房如缆车式泵房、浮船式泵房、简易浮箱式泵房等移动泵房,主要是为适应水位变幅较大的泵站,其特点是具有移动性,主要采用钢结构制造,浮船式泵房造价较高,缆车式泵房和简易浮箱式泵房运行管理难度较大,电缆需露天架设。
(2)泵房特征水位。
泵房的特征水位有防洪高程、泵房地坪高程、最低运行水位、安装高程等,防洪水位确定后,其余高程均以安装高程为基础求得。
防洪水位已由前述水位流量关系曲线确定,现着重介绍泵房安装高程的确定步骤及方法。
水泵安装高程的确定:
水泵厂家提供的水泵必需汽蚀余量为△hc,根据标准JB1040-67规定,在此基础上再加上0.3m的安全余量,[△h]=△hc+0.3=3.3m,允许吸上真空高度:
[Hs]=10.09-[△h]+
式中[Hs]—允许吸上真空高度,m;
[△h]—汽蚀余量,m;
vs——水泵进口断面平均流速,m/s。
计算得[Hs]=10.09-[△h]+
由于上式是针对海平面而言,故应根据当地海拔对计算得的[Hs]进行修正:
[Hs]〃=[Hs]-10.09+
式中[Hs]〃—修正后的允许吸上真空高度,m;
—大气压力高程修正,Pa通过查表内插求得,m
—水汽化压头(水温20℃),0.24。
则吸水高度Hg=[Hs]〃-
-hg,式中hg—进水管的水头损失,m。
水在不同温度下的汽化压力
水温(℃)
0
5
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
汽化压力
Pv/γ(m)
0.06
0.09
0.12
0.24
0.4
0.8
1.3
2
3.2
4.8
7.1
10.3
大气压力表
海拔高程(m)
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1500
2000
3000
4000
5000
Pa/γ(m)
10.33
10.2
10.1
10
9.8
9.7
9.6
9.5
9.4
9.3
9.2
8.6
8.4
7.3
6.3
5.5
例:
某工程泵站安装高程相关计算参数如下表:
水泵安装高程计算参数及成果表
泵站海拔高程
532m
进水管流速Vs
1.25m/s
进水管流量
285m3/h
允许吸上真空高度[Hs]=[△h]=
5.0m
进水管内径
299mm
修正[Hs]为[Hs]"=[Hs]-10.09+(Pa-PV)/γ=
4.34m
进水管长度L=
10m
进水管水头损失hg=hf+hj=f×(L×Qm/db)+ζ×(V2/2g)=
0.25m
进水管壁厚
8m
水泵的允许吸水高度Hg=[Hs]"-Vs2/2g-hg=
4.01m
进水管摩阻系数f=
625000
泵站地坪高程=
531.5m
流量指数m=
1.9
进水管中心高程距地坪H=
0.21m
管径指数b=
5.1
泵站安装高程
531.71m
进水管内径d=
284
吸水池正常水位
528.30
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 贵州 山区 小农 水泵 设计
![提示](https://static.bdocx.com/images/bang_tan.gif)