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吸收塔液压顶升专项方案

国电汉川三期第2台机组扩建工程烟气脱硫工程

吸收塔液压顶升

专项方案

编制：

审定：

审批：

江苏江安集团有限公司

汉川项目部

2015年05月03日

一、工程概况……………………………………………………………2

二、编制依据……………………………………………………………2

三、吸收塔顶升设备的选择……………………………………………2

四、吸收塔顶升施工工艺………………………………………………6

五、支撑点的受力计算…………………………………………………11

六、风载作用对塔体施工的影响程度…………………………………12

七、液压顶升装置作业安全操作措施…………………………………12

八、应急准备与响应方案………………………………………………15

一、工程概况

国电汉川三期第2台机组扩建工程烟气脱硫工程烟气脱硫装置，其中吸收塔按一炉一塔方式配置。

吸收塔外形为圆柱状、平底、锥顶罐体，吸收塔内径为21m,总高度约55.336m，重约903t。

筒体由30层钢板组成，厚度为10、12、14、16、18、20mm。

筒体外部水平布置多层环形圈和垂直布置多条竖向加强肋。

筒体内部设有喷淋器及管道支撑梁、除雾器支撑梁及挡板、除雾器、喷淋管道和搅拌器等设备。

吸收塔采用SQD型松卡式千斤顶液压提升设备，逐层倒装完成。

二、编制依据

1、电力建设安全工作规程第1部分：

火力发电厂（DL5009.1—2002）

2、建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2001）

3、SQD型松卡式千斤顶液压提升设备使用技术要求

4、《临时施工用电》JGJ46-2005

5、电厂三期施工安全技术要求

三、吸收塔顶升设备的选择

1、设备特点

1.1SQD型松卡式千斤顶液压提升平稳、安全、可靠。

由于采用液压统一控制，并且可以进行单个或局部（几个）的调整，因而整个提升过程比较平稳。

松卡式千斤顶自身的结构特点，决定了其自锁性良好，不会因停电而造成塔体下滑，液压提升过程安全可靠。

1.2施工质量有保证。

因松卡式千斤顶具有可调（微降）功能，提升高度可以较精确的控制，塔体环缝组对时，能够有效控制环缝组对间隙，因而塔体的焊接质量有保证。

1.3设备便于操作，施工环境好，功效高。

1.4工期短、成本低、经济效益好。

由于成套设备的现代化程度高，提升速度快，因而施工成本低，经济效益好。

该项技术确实具有方便集中控制、操作简便、安全可靠（不下坠）、精确控制焊缝间隙和重物提升杆高度的优点，可确保工程质量，同时可以节省劳动力、降低成本，经济效益显著。

1.5松卡式千斤顶在工程安装中得到广泛应用，缘于松卡式千斤顶科学的结构设计，这种千斤顶由上卡头、油缸、下卡头和支架组成，上、下卡头中设有自锁装置，油缸上升时上卡头自动锁紧提升杆，下卡头自动松开，油缸回程时，上卡头自动松开，下卡头自动锁紧提升杆，这样提升杆就不会下降，以步进的方式把重物一步一步的提升到指定高度。

重量越重锁紧装置锁得越紧，即使突然断电或油管爆裂也会保证重物不会下坠。

这种提升方式比气顶、大行程千斤顶和高空钢绞提升具有安全、高效、环保、成本低等优势。

松卡式千斤顶的安全性和实用性是以上各种安装方式所不能比拟的。

是替代以上安装方式最理想的产品和安装方式。

松卡式千斤顶在仓储罐类、电厂吸收塔和烟囱钢内衬的倒装提升安装中得到迅速的发展和应用。

本种千斤顶具有微降功能，便于板与板之间焊缝的对接。

只要支架的链接和起吊点能够达到重物承受力，本千斤顶就能安全、高效的将重物提升到位。

2、吸收塔顶升设备主要技术性能

SQD一350—100S.F型液压提升机的主要技术性能见表1。

吸收塔罐体直径为21m，高度为55.336m，总质量903t。

主要参数见表2。

表1SQD一350—100S.F型液压提升机主要技术性能

项目

单位

参数

理论起重量

kN

350

额定起重量

kN

350

额定油压

MPa

22

液压行程（一次）

mm

100±3

下滑量

mm

≤5

液压行程（一流程）

mm

2800

油泵流量

L/min

60

油嘴规格

mm

M16×1.5

相配提升杆

Φ42mm圆钢

松卡装置

螺旋机构

表2吸收塔罐体主要参数

名称质量／kg

需顶升的塔体壁板总质量

448902

需顶升的顶部结构总质量

39812

需顶升加固圈总质量

94952

喷淋层支撑梁、除雾器层支撑梁、平台栏杆、倒流锥、收集碗、胀圈

264006

提升总质量

847672

3、提升所需液压顶数量和配置原则

吸收塔主体顶升施工时，顶升点数量一般由下列3个因素确定

（1）提升重量，即顶升塔体及附加荷重。

顶升最大总重量按下式确定

Pmax=（∑Pb+Pd+Pp+Pj）×K

式中：

ΣPb为不包括不需要顶升的底层壁板、底板、底板梁等的所有重量；Pd为塔顶重量；Pp为附件重量；Pj为施工机具重量；K为系数，考虑摩擦力及不均衡等因素，可取1．2～1．5。

（2）液压顶的提升能力，根据每台机具的额定起重量（Pe）和所要提升的最大总重量Pmax确定所需机械的台数，即n≥Pmax／Pe。

（3）由于吸收塔直径较大，为保证设备平稳顶升，液压顶的布置间距不易过大，以防止顶升过程中设备失稳。

基于上述因素，设备采用40台350kN液压顶沿塔内壁均匀布置。

塔体起升过程中载荷组成为层壁板、壁板加强圈、顶板及除雾器支撑梁、喷淋层大梁、倒流锥、收集碗、外部附件及平台扶梯、胀圈等组成件，载荷总计约8307kN。

顶升器单点支撑额定载荷为350kN，额定起升能力为350×40=14000（kN）。

4、液压系统的技术参数

吸收塔本体提升采用SQD一350—100S.F型液压提升机，其液压系统的技术参数见表3。

液压油箱、液压泵站、连接管道组成示意图如图1所示，液压油控制系统原理如图2所示。

名称

参数

名称

参数

最高工作压力／MPa

25

电机功率／kw

18.5

系统额定流量／（L·min-1）

60

电机转速／（r·min-1）

1470

箱有效容积／L

450

控制电压／V

220

系统油温／℃

2O～60

油液过滤精度／μm

20

表3SQD一350一IOOS．F型液压提升机液压系统的技术参数

图1液压油箱，液压泵站，连接管道组成示意图

图2液压油控制系统原理图

5、SQD—350—100S．F型液压提升机工作原理

利用液压提升装置（成套设备）均布于吸收塔内壁圆周处，先提升塔顶及塔体的上层（第一、二层）壁板，然后逐层组焊塔体的壁板。

采用自锁式液压千斤顶和提升架、提升杆组成的液压提升机，当液压千斤顶进油时，通过其上卡头卡紧并举起提升杆和胀圈，从而带动塔体（包括塔顶）向上提升；当千斤顶回油时，其上卡头随活塞杆回程，此时其下卡头自动卡紧提升杆不会下滑，千斤顶如此反复运动使提升杆带着塔体不断上升，直到预定的高度。

当下一层壁板对接组焊后，打开液压千斤顶的上、下松卡装置，松开上下卡头将提升杆以及胀圈下降到下一层壁板下部胀紧、焊好传力筋板，再进行提升。

如此反复，使已组焊好的塔体上升，直到最后一层壁板组焊完成，从而将整个吸收塔安装完毕。

SQD-350-100S．F型液压提升机工作原理如图3所示。

图3SQD-350-100S．F型液压提升机工作原理

四、吸收塔顶升施工工艺

1、施工程序

施工准备→底板安装→前二层壁板安装→顶升设备安装→顶板安装→开始顶升→第四至第六层壁板安装→出口烟道安装→后续壁板安装→顶升装置拆除

2、施工准备

施工准备工作是保证整个施工顺利完成的前提。

施工准备工作主要包括技术准本、资源准备。

2.1技术准备

成立吸收塔液压顶升倒装施工班组，有专业技术人员编制具体详实的施工作业指导书，对参加施工的班组成员进行技术安全交底，让每位班组成员熟悉施工过程、质量要求、技术要点、安全隐患。

计算吸收塔的质量，确定液压千斤顶的数量、布置方式及位置。

2.2资源准备

资源准备包括设备资源准备、材料资源准备、人力资源准备等。

设备资源准备包括液压千斤顶群及中央控制系统、液压油、围板吊车、各种操作工具、照明及施工用电等的准备，对投入的设备要提前进行检修、保养、使每一台设备都以良好的工作状态投入使用。

材料资源准备包括吸收塔壁板的下料、卷板、坡口预置等的准备，在开始顶升之前，吸收塔壁板的下料、卷板以及坡口预制工作必须提前结束，以保证顶升工作的不间断性，进而保证施工质量和施工工期的要求。

人力资源准备包括施工队伍的准备，根据现场施工需要落实施工班组，班组成员包括班组长，对液压千斤顶熟练操作和维护的操作工、安装工、焊工、架子工等。

3、底板安装

3.1底板及底梁按设计图纸加工成型、坡口加工并验收合格，交付安装施工。

3.2底梁安装：

先安装外环梁后安装内格栅梁，外环梁、内格栅梁通过垫铁组水准仪找平，水平度通过调节垫铁组高度进行调整，点焊固定，整体找平，进行焊接，上平面打磨平整，整体验收合格后进行二次灌浆，待二次灌浆初凝后进行梁面上的混凝土的清除。

3.3铺设底板：

按照图纸下料，进行坡口制备，并进行板料的平整；铺设时，先铺最中心的一块，然后依次从中心向四周进行至全部铺设完毕。

铺设完毕后，依次由中心向四周进行对称分段与底梁压紧连接，点焊固定。

3.4底板焊接：

整体铺设完毕后开始焊接，从中心向四周展开，对称分段退焊施工；如有焊接栓钉，先对焊接栓钉加强焊接固定；以先较短焊缝、后较长焊缝的施焊顺序进行；多层焊接应连续施焊，每一层焊缝完成后应及时清理。

如发现有影响焊接质量的缺陷，必须清除后再焊。

焊缝表面严禁有裂纹、夹渣、焊瘤、烧穿、弧坑、针状气孔、咬边和熔合性飞溅等缺陷。

焊缝如有变形，敲击焊缝及其周围区域，以减少收缩应力及变形。

3.5在底板符合安装要求后，找出底板中心，并利用吸收塔内壁半径画出壁板内径圆周，然后安装壁板支撑马蹬（马蹬的作用是支撑塔体，使塔体在安装过程中与底板保持一定的距离，方便操作人员、施工器具及材料的进出使用。

马蹬高度一般设为400mm左右，采用MH400×400H型钢制作），马蹬中心线处于塔壁圆周之上。

马蹬要与底板焊接固定，使之位置保证不变。

马蹬安装后，在马蹬上表面焊接限位板，限位板外边缘为吸收塔内径。

马蹬及限位块全部安装结束并检查位置正确后，安装壁板，壁板采用汽车吊直接围板安装，前二层壁板安装结束后安装液压顶升装置及顶板，进行倒装。

4、吸收塔顶升装置安装方法

4.1液压顶升装置安装通常选择内布置（布置于吸收塔壁板内侧）方式，控制台置于吸收塔底板中央，能有效缩短连接管道的长短，同时使各连接管道长度基本相同，这样可以保证管口压力相同。

液压顶升装置一般选择在第一层壁板组装完毕后安装，如壁板高度不及液压千斤顶高度，可在吸收塔顶板设置预留孔，方便液压千斤顶就位安装。

液压千斤顶应布置在同一圆周上，间距均匀，尽可能靠近吸收塔壁。

液压顶升装置安装到位后，进行垂直度的测量，偏差不大于1mm。

4.2沿圆周罐壁内侧均匀分布40个支撑点，每个支撑点与提升架之间、提升架与底板之间垫长650mm、宽650mm、厚20mm的钢板且满焊，焊脚高度10mm。

每个提升架与垫板焊接的稳定性影响整个塔体提升的稳定，必须平稳垂直固定并在其朝向塔中心面的两侧用2根斜支撑槽钢加固，各提升架横向使用槽钢连接成整体。

必要时可增加1根连到中心的径向水平拉绳（钢丝绳），使所有提升架呈辐射形连接。

这样的布置方式既可使单个提升架有足够的刚度，又使所有提升架形成封闭系统，充分保证提升系统的稳定性。

液压顶平面布置如图4所示，液压提升机构布置如图5所示。

图4液压顶平面布置图

注：

油站布置在吸收塔内部，在油站上方搭设脚手架并敷设钢板。

图5液压提升机构布置

4.3胀圈及支撑点安装。

在壁板下口附近设置胀圈，胀圈采用36#b槽钢依据吸收塔内壁直径卷制而成，制作时胀圈直径应略小于塔壁内径，为了加大强度，在槽钢的内侧每隔一米加筋板，再用12mm厚宽360mm的钢板条把槽钢内侧封住，制作成箱式梁以加强胀圈的强度。

胀圈分等长两段，每段的端头加封板。

胀圈与壁板的连接板俗称门形卡，门形卡为凹字形，选用24mm厚的板制作，凹进去的宽度和深度要与胀圈匹配。

胀圈胀紧在壁板上，门形卡竖直卡住胀圈，上下端与壁板接触焊接，要求门形卡焊接位置打双面坡口，可焊接长度每段不少于200mm，门形卡每隔1米安装一个。

胀圈的胀紧依靠直径方向放置的两只千斤顶。

在壁板上画出胀圈的安装位置，胀圈离壁板底部250-300mm左右，焊上临时固定支点，先把两段胀圈放到临时固定支点上，两端都留间隙，在两端的间隙处放置25吨千斤顶，同时挤压胀圈，并不时的朝外敲打胀圈，以保证与塔壁贴合紧密。

利用门形卡使胀圈与壁板相对固定，控制壁板的椭圆度。

顶升时液压顶托住胀圈下方往上顶。

胀圈及支撑点示意如图8

图8胀圈及支撑点示意图

4.4液压千斤顶的调试

电机启动后除排空阀外，打开其它的所有阀门让千斤顶处于松卡状态即非工作状态，上升、下降3～4次（此时千斤顶上下卡头均为松开状态，千斤顶空走），拿油桶在每个区末尾处排气，如此反复排气1～2次。

然后再进行额定油压的试验，观察检查各油路系统有没有漏油等异常现象，同时检查液压控制柜的工作是否正常。

若有不正常情况应当立即排除，直至都正常为止。

当试压后可以进行空载试验，检查千斤顶的往复运动、提升杆的步进动作以及上下卡头的卡紧性能是否可靠、提升杆与滑动托架的运动是否正常等。

发现不正常应作调整（包括提升架及千斤顶的位置等）。

一切正常后，就可将提升架底板与吸收塔底板焊牢。

设备调试完成后进入正式提升状态，将所有千斤顶活塞杆完全回落，拉紧顶升杆，使每个顶升钩头与胀圈顶面接触。

用较低油压逐个启动液压千斤顶，使顶升钩头受力一致。

4.5调整板缝：

在即将提升至下一层板高度时，降低油压，派人分布在塔壁周围各个位置观察塔壁上升位情况，哪一处先到达到焊缝高度，就关掉相对应的针形阀，如此反复直至整圈塔壁达到要求高度。

在上下两层壁板焊接完毕，下层壁板承重后，松掉胀圈，松开所有千斤顶上下卡头端盖，下面撬动一下滑动托块，给提升杆一个向上的力，此时回杆工作完成,如此反复，直至吸收塔壁板安装结束。

4.6顶升与后序壁板安装

每次顶升当壁板下口离支墩面100mm左右应该停止顶升，并观察10min，分别对立柱、顶升钩头、胀圈、液压千斤顶、管路等检查无问题后，方可继续顶升。

顶升时，各液压千斤顶差异控制在40mm以内，而且相邻的液压千斤顶差异应接近。

顶升过程中内壁0°、90°、180°、270°处的垂线要有专人测量检测并及时记录，一旦超标，要马上通知中央控制台操作人员停止顶升，查明原因后及时解决，然后通过中央控制台独立动作进行调平，调平时，一次调整的液压千斤顶数量不超过3个，以防止钩头过多卸荷。

顶升高度接近下层壁板高度时，应该减慢顶升速度，监控塔体垂直度，当顶升至下层壁板高度时立即停止顶升。

将下层壁板与上层壁板对口，对口结束后测量两层壁板的垂直度、壁板圆弧内径、椭圆度是否在误差允许范围内，不符则进行调整，符合则进行焊接。

下放组装好的上、下层壁板到马蹬，重新将胀圈落下至下层壁板下口上方200-250mm处固定，完成第二轮顶升，以此类推。

完成最后一层壁板安装后，下放整个塔体到底板上，进行壁板与底板连接施工。

每层壁板顶升前，均应完善与壁板相关的部件的安装、焊接、打磨、检验工作。

五、支撑点的受力计算

在罐壁适当高度（胀圈所在高度）设置支撑着力点，着力点由2块立板和1块横板焊接组成，每块门形卡板厚度为24mm，单件门形卡板长760mm、宽350mm，实际焊缝长度为200mm。

1.技术参数

在吸收塔壳体顶升过程中，液压顶升器所需承载最大重量为P=847.672t*9.8kN/t=8307kN，采用40个350kN自锁式液压顶，在塔体安装到达顶部后每个液压顶实际承载为F=8307/40=207.68kN，每个液压顶的负载率n=207.68/350*100％=59.337％，即液压顶升器的起重能力完全满足该工程施工需要。

2.受力计算

单个支撑点承重F1=P/n=8307/40=207.68kN，焊缝抗剪允许强度[σ]=120MPa，则σ=F1/S≤[σ]，S≥F1/[σ]=207.68*1000/120=1730.67mm2。

按每个支撑点设2块卡板，卡板厚度δ=24mm，焊接长度上、下侧均为200mm，材质Q235-B，则每块卡板与壁板焊缝面积S1≥S/2=1730.67/2=865.335mm2。

焊缝高度h=1/2δ=1/2*24=12mm，则焊缝长度：

L1=S1/h=865.335/12=72.11mm

多顶点顶升不均衡系数取1.3，则有效焊缝长度L=L1*1.3=72.11mm*1.3=93.743mm。

实际焊缝长度为200mm，大于93.743mm，所以支撑点是安全的。

六、风载作用对塔体施工的影响程度

为了保证塔体在起升过程的安全，防止非正常天气状况下的强风对塔体产生的倾覆作用，根据电厂提供的工程气象条件中一百年一遇的平均最大风速为25.5m／s进行计算。

地面横风对塔体的作用：

P=0.5pcv2

式中：

P为压力，Pa；p为空气密度（气压取标准大气压，环境温度为25℃），1.168kg/m3；c为风力系数（弧面工况下c=0.7）；v为风速，m/s（按100年一遇最大风速25.5m/s计）。

则

p=1／2pcv2=0.5*1.168*0.7*25.52=265.82Pa

塔体最大迎风面积S=Dh=21*55.336=1162m2，则迎风面最大风力

F=pS=265.82*1162/1000=308.88kN式中：

D为塔体直径。

塔体倾翻的条件：

风力产生的弯矩大于塔体自重相对于转点的弯矩。

实际风力弯矩M1=Fh/2=308.88*55.336/2=8546.09kN·m，自重弯矩M2=PD/2=8307*21/2=87223.5kN·m

两者比较，M2远大于M1，故在没有外在辅助措施的情况下，塔体的提升过程是安全的。

七、液压顶升装置作业安全操作措施

1.液压顶升装置安装完毕后，项目部成立安全小组对液压顶升装置的动力系统、油管路系统、电气控制系统、安全自锁系统、顶升系统、支架连接梁等进行详细的检查，确保所有系统安全无误后方可进行顶升作业。

2.液压顶升装置进油后要及时开启排气阀进行管道内排气，经过彻底排气后关闭排气阀，禁止管道内存留空气。

液压顶升装置作业过程中，应做到经培训合格的专人操作，专人测量。

每个方位的液压顶确保作业过程中处于可控状态。

3.现场施工负责人应为顶升机械作业提供设备使用必备的条件，并消除对顶升机械作业有妨碍或不安全的因素。

夜间作业应设置充足的照明。

4.液压顶升机械进入作业地点后，施工技术人员应向操作人员进行施工任务和安全技术措施交底。

操作人员应熟悉作业环境和施工条件，听从指挥，遵守现场安全规则。

5.操作人员在作业过程中，应集中精力正确操作，注意机械工况，不得擅自离开工作岗位或将机械交给其他人员操作。

严禁无关人员进入作业区。

6.液压顶升装置使用注意事项

6.1油箱中的液压油应经常保持正常液面高度,因配管和液压缸的容腔很大,需要加入足够量的液压油。

在启动之后,由于液压油进入了管道和液压缸,液面会下降,甚至使过滤器露出液面,因此再一次补充液压油。

在使用过程中,液压油不可避免有损耗,所以应经常观察液位计,并及时补充液压油。

6.2液压油应保持清洁,加注液压油时应使用滤油器,过滤精度在20μm以下。

6.3正常运转时,液压油更换期为一年。

6.4更换液压油时,须将油箱内部的旧油全部放完,再注入新油,注入的新油过滤精度不得低于系统的过滤精度,油箱的油液量应保持在固定的液位范围内。

6.5油温应适当,油箱的油温不得超过60℃,若油温有异常上升应进行检查。

冬季启动液压泵待油温达到15℃后,方可开始顺序动作。

6.6在初次启动液压泵时，油箱中的液压油液位应在满油标位置。

检查电机转动方向,从电机尾部看转向为顺时针（即箭头方向）,如发现反方向,必须马上停止运转,重新处理后再往下进行。

泵站应先空载运转10min后再升压。

6.7注意回油滤油器显示表,当指针指向红区时应及时更换滤芯。

6.8在液压泵启动和停止时,应使溢流阀先卸荷。

6.9易损零件（如密封圈、滤芯等）应常有备件,以便及时更换。

6.10溢流阀的调定压力不得超过液压系统的最高压力。

6.11施工前对千斤顶进行检查、保养，液压部分无漏油,卡头应性能良好,整机处于完好状态。

6.12在插入提升杆时,将千斤顶处于松卡位置（即上、下卡头的松卡螺母上旋到位）时进行，此时要注意提升杆要与千斤顶基本同心，待正式工作时才将上、下卡头复位,使顶部处于工作状态。

6.13在连接液压橡胶管时,严禁泥沙带入,以免损坏千斤顶.

6.14液压顶升机械必须按照出厂使用说明书规定的技术性能、承载能力和使用条件，正确操作，合理使用，严禁超载作业或任意扩大使用范围。

6.15液压顶升机械不得带病运转。

运转中发现不正常时，应先停机检查，排除故障后方可使用。

6.16本液压千斤顶使用的液压油，根据环境温度实际情况决定，采用N46号普通液压油或抗磨液压油，不允许不同牌号的液压油混用。

6.17液压装置使用、维护及保养

日常检查项目和内容

检查时间

检查项目

内容

在设备运行中监视工作状态

压力

系统压力是否稳定且是否在规定范围之内

噪音振动

有无异常

油温

是否在15~60℃之内，不得超过60℃

电压

是否在105%~85%额定电压范围内

漏油

全系统有无漏油

在启动之前检查

油位

是否在液位计红线上

定期检查项目及内容

定检项目

内容

螺钉及管接头

定期紧固：

每月进行一次

滤油器及空滤器

定期检查：

每月进行一次

油箱管道阀板

定期检查：

大修时

密封件

按环境工况、温度具体规定

弹簧

按环境工况、元件质量具体规定

液压油污染检验

对新换的液压油经1000小时使用后化验

取样需用专用容器，并保证不受污染

取样需取正在使用的热油，不取静止油

取样数量为300~500ml/次

按油料化验单化验，结果纳入设备档案

压力表

按设备使用情况，规定检验周期

高压胶管

根据使用工况，规定更换周期

液压元件

根据使用工况，规定对泵、阀等元件进行性能检测

八、应急准备与响应方案

1.人身意外伤害应急准备与响应方案

1.1应急准备

①成立应急指挥中心

项目成立以项目经理为组长的应急指挥中心，成员由项目部管理人员组成，指挥中心设在项目部办公室。

项目部成立应急领导小组：

组长：

张元

副组长：

蒋仁虎印在清

成员：

朱永军周朝龙陈卫谢中明谈晨王文祥

②应急指挥人员责任、义务

（1）坚守工作岗位

（2）熟悉人身意外伤害抢救流程

（3）熟悉内、外应急联系电话号码，并定期检验

（4）熟悉项目工地主要实施场所和抢救路线

（5）熟悉当地医疗机构抢救路线和联系方式

（6）根据人员伤害情况确定抢救方案

1.2可能发生人身意外伤害类别及原因

序号

人身意外伤害类别

主要原因

可能造成人员伤害的后果

1

食物中毒

食物变质或其它原因

急性疾病

2

中署

作业场所温度过高

急性疾病

3

窒息

不正确使用防护用品或作业场所通风不畅或其它原因

工业毒物中毒

4

触电

不正确使用防护用品或设施缺陷