恒载作用下梁端剪力共篇.docx
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恒载作用下梁端剪力共篇
恒载作用下梁端剪力(共5篇)
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恒荷载作用下梁端剪力及柱轴力篇1
层次AC跨
荷载引起的剪力CD跨DE跨弯矩引起的剪力AC跨CD跨DE跨总
AC跨858.2780.1680.1580.1480.1380.1282.41
72.5
4.649.74.6694.6694.6694.6694.6694.6694.6
69
-0.50-1.70-10-2.50-2.50-2.70-0.70-0.9
-1.457.7-178.4-179.1-177.6-177.6-177.40.981.71
71.6
58.781.881.182.682.682.883.173.4
总剪力CD跨
柱轴力
DE跨A柱C柱D柱4.648.34.6684.6684.6684.6684.6684.670.14.6
53.2
51.1207.670558.670910.3701260.5701610.7701960.771.9231555.2
2669.5
255.6606.6958.31308.51658.72008.72376.42753.8
243.6649.91055.51462.61869.722772684.63107.8
291.6697.91103.51510.61917.7232527463192.1
225.1605.1985.11365.11745.11865.72247.82638.1
273.1653.11033.11413.11793.11913.72309.22722.4
E柱193.1537.5881.91226.31570.71915.12261.42608
241.1585.5929.91274.31618.71963.12322.82692.3
D轴框架柱剪力和梁端弯矩篇2
D轴框架柱剪力和梁端弯矩
层Vi/kN∑D54321
DimDim/∑D
0.270.270.270.270.26
Vim/KN2.285.016.389.8011.94
yh/m1.481.681.871.953.30
Mc上/(KN.m)
4.729.4812.9512.2624.31
Mc下/(KN.m)2.877.1711.9312.26
Mb总/(KN.m)
4.7212.3520.1224.1936.57
8.46.5.931.3918.565.931.3927.765.931.3936.285.931.3945.94.2.390.57
34.88
3.5.4水平风荷载作用下框架的内力图
图3.6风荷载作用下梁柱的弯矩图(单位:
kNm)
图3.7风荷载作用下梁柱的剪力图(单位:
kN)
注:
图中轴力压力为-,轴力拉力为+
图3.8风荷载作用下梁柱的轴力图(单位:
kN)
3.6竖向荷载作用下的内力计算
3.6.1恒荷载作用下的迭代法计算
为简化计算,只考虑恒载,活荷载满跨作用单独受荷情况,对于竖向荷载,采用迭代法法计算,并只考虑弹性理论计算,不作塑性计算。
在内力分析前,还应计算在竖向荷载作用下各杆端的固端弯矩以及节点各杆的弯矩分配系数。
(2)节点各杆端的弯矩分配系数μ’ik计算分配系数按下式计算:
μ’ik=-
1iik2iik
(i)
反复荷载作用下复合剪力墙板的试验研究篇3
第35卷第6期2009年l2月
兰州理工大学学报
JournalofLanzhouUniversityofTechnology
V01.35No.6
Dec.2009
文章编号:
1673-5196(2009)06-011004
反复荷载作用下复合剪力墙板的试验研究
张德生1,李远瑛1,李升才2
(1.嘉应学院土木工程系,广东梅州
514015;2.华侨大学土木工程学院,福建泉州
362021)
摘要:
为研究复合剪力墙板的抗震性能,采用荷载一变形双控制水平加载方式进行7组共15片墙板试件在低周反复荷载作用下的试验.分析各试件的滞回特性、耗能性能、延性等.试验结果表明,各试件的滞回曲线较为饱满;施加一定轴压后试件的耗能能力和延性会更好;墙板为两侧等厚混凝土层组合、有边框、现浇时,其抗震性能优于不等厚混凝土层组合、无边框、普通销键连接的装配整体武复合剪力墙板.关键词:
复合剪力墙板;反复荷载作用;滞回曲线;耗能;廷性中图分类号:
TU317.2,TU352.1
文献标识码:
A
Experimentalstudyofcompositeshearwallslabundercyclicloading
ZHANGDe-shen91。
LIYuan-yin91,LISheng-cai2
(1.DepartmentofCivil
Engineering。
JiayingInstitute,Meizhou
514015,China
2.Departmentof
Civil
Engineering,Huaqiao
University,
Quanzhou
362021,China)
Abstract:
Inorder
to
studytheanti-seismicperformanceofcompositeshearwallslab,7groupsofcorn-
positeshearwallslabsamplesof15piecesweretestedundercyclichorizontalloadingbyusingload-de-
formationdoublecontr01.Theirhystereticloops,energyperformance,andductilitywereanalyzed.The
test
resultshowedthatthehysteresisloopsofthesampleswerecomparativelyfull.Theenergydissipation
to
abilityofthesamplessubject
fixed-axiscompressionandtheirductilitywouldbebetter.Cast-in-place
concrete
compositeshearwallswithisopachous
bordersandperipheralframeshadbetteranti—seismicper-
bordersandwithoutframesandgeneralpinkeyassem-
formancethanthosewithnon-isopachous
bly.
concrete
Key
words:
composite
shearwallslab;cyclicload;hystereticloops;energydissipation;ductility
复合剪力墙板是一种具有良好保温、隔音效果的承重剪力墙.该墙板是由斜拉筋连接的2层钢丝网架,中间夹以聚苯乙烯板,内外两侧浇筑混凝土板而形成的[1剖,如图l所示.复合剪力墙是一种新的剪力墙板,涉及该墙板抗震性能方面的研究成果很少,但对普通剪力墙构件进行抗震性能研究的成果较多,这些成果对复合剪力墙板抗震性能的研究可
钢
混凝土板
以起到借鉴或参考的作用.文献[3~7]分别对多层
带框剪力墙、低矮剪力墙、带框劲性钢筋混凝土剪力
聚幂板
墙、柔性带框剪力墙进行了抗震性能试验研究,分别
探讨了带缝剪力墙与一般剪力墙在构件截面形式、
图1复合剪力墙板构造
晦1
下的抗震性能.
s删aa'e
of
compositewallslab
边框、混凝土强度、墙板之问设置柔性连接键等影响
收稿日期:
2009-06-14
基金项目:
国家自然科学基金(50948036),福建省自然科学基
金(E0810022)
作者简介:
张德生(1971一),男,吉林榆树人,副教授.
为了使复合剪力墙板能够真正地应用到实际工程中,对复合剪力墙板进行抗震性能研究是非常必要的.
5WS往瞪尤3
第6期张德生等:
反复荷载作用下复合剪力墙板的试验研究
1试验概况
I.1参数设计
连接构造采用锚固、销键.在试验前,对SW7-1的销键采用环氧树脂砂浆进行加固,目的是测试普通销键连接下装配整体式墙板的性能指标;而试件SW7-J的预制墙板与底梁的连接构造除采用销键外,还对墙板采取了限制滑移的构造措施,见图2,目的是测试限制滑移情况下装配整体式复合墙板性能指标.
sampl酋
配筋
墙板
暗柱纵筋内外各2≯10箍筋'‘4@
100
设计7组15片墙板试件,编号为SWI~SW7.
为消除测试结果的离散性,增加试验结果的可靠度,除SW4为1个试件外,其余各组试件均为2个,试件概况如表1.其中试件SW7的预制墙板与底梁的
表I试件概况
试件复等7篱簇嚣
Tab.1
Specificationof
胁
尺可
刀猛LH・舯‘‘)
22.625.129.129.128。
9
33.133.1
基础纵筋上下各4t16腰筋2乒10箍筋邸@100
上粱纵筋上下各2乒10箍筋'‘4@
100
SWl一1SWl—2SW2—1SW2—2
30+25+3030+25+3045+25+1545+25+15
现浇现浇现浇现浇
矩形
250mmX85
哪4
SW6_1SW6—2
60(实心墙)
30+25+3030+25+3030+25+3030+25+3030+25+3030+25+30
现浇现浇现浇装配装配装配装配
n蚰
Sw4为双层叠2.2@50×50钢丝网,无空间斜插筋,其余为双层¥2.2@50×50空间钢丝
网
暗柱顶、底部及上粱两靖200内箍筋加密。
同距为50ITtrl3;基础两端700内箍筋加密,间距为
SWT-ISW7-2SWT-I-J
23.723.723.723.7
60fr蚰
SW7—2-J
SW3—1SW3-2
T形。
翼宽
30+25+3030+25+30
纵筋;翼缘外侧4拳lO内侧2#10,腹板2’110;箍筋弘@100试件外侧两端分
250Ⅱm1。
腹板250mmX
85
现浇现浇
29.8
23.9
纵筋上下各4#16腰筋2声i0箍筋声8@100纵筋上下各4士16腰筋2乒10箍筋邸@loo
纵筋上下各2,110箍筋'‘4@
IOO
mm
纵筋上下各2≠lo箍筋弘@
100
SW5.-1
0
无暗柱
妻耋
现浇+25+.
2229:
。
5
别焊上2≯14的纵筋
注:
复合层指“混凝土板+聚苯乙烯泡沫板+混凝土板或砂浆板”;配筋率:
SW3为I.7%,其余为1-4%.
移的1.5倍、2.0倍…….试件屈服以前每个荷载级
别循环1次,试件屈服以后每个级别循环3次.
图2销键的布置限制滑移的构遣
Fig.2
Schematkdiagram
of咖屿打眦tion蛳theamn窖e-
limited
mentofpinkeyslipping
1.2加载装置及加载制度
试验采用悬臂式加载方法Es],加载装置见图3.
Fig.3
图3试件加荷装置
Testsetupwithloadingfacilities
苎三苎曼慧j璺篓竺竺鬟之皇500kN釜要亏斤顶施加.第6组试件的水平力由1kN拉压千
000
2试验结果与分析………’~…’
2.I滞回性能
试件的滞回曲线越饱满,表明其耗能能力越强,抗震性能越好.从图4荷载一位移滞回曲线可知:
1)两侧厚度不等的复合剪力墙板SWl
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- 作用 下梁端 剪力