32+48+32连续梁双线预压方案.docx
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32+48+32连续梁双线预压方案
双线32+48+32m连续梁预压方案
1.编制依据及规范
1、经批准的设计文件及铁道第三勘察设计院设计的施工图纸(京沪高京徐施济枢桥-06,叁桥(2006)2202-B)。
2、铁道部、济南铁路局有关文件及其它相关技术标准及规范。
3、铁道部客运专线工程设计规范、施工技术指南、验标及施工技术安全规则等。
4、建设单位《京沪高速铁路济南西客站及相关工程指导性施工组织设计》。
5、已批准的由京沪高速铁路济南西客站及相关工程ZH标段二工区提报的《京沪高速铁路济南西客站及相关工程联络线工程实施性施工组织设计》。
6、济南铁路局(关于公布《济南铁路局营业线施工安全管理实施细则》的通知)(济铁总发[2008]226号)
7、建设单位组织的技术交底及现场实地勘察资料。
8、施工前期技术人员对联络线工程的施工调查报告。
本项目部现有的施工技术水平、施工管理水平和机械设备配备能力。
施工技术规范及检验评定标准:
1、《铁路混凝土强度检测评定标准》(TB10425-94);
2、《铁路混凝土工程施工质量验收补充标准》(铁建设[2005]160号);
3、《客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准》(铁建设[2005]160号);
4、《铁路混凝土工程施工技术指南》(TZ210-2005);
5、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005);
6、《铁路工程结构混凝土强度检测规程》(TB10426-2004/J342-2004);
7、《铁路工程施工安全技术规程(上、下册)》(TB10401.1-2003/J259-2003)(TB10401.2-2003/J260-2003);
8、《铁路混凝土结构耐久性设计暂行规定》(铁建设[2005]157号)
2.工程概述
2.1地质情况
地质状况为新黄土(150KPa)、粉质粘土(180KPa)、石灰岩(1500KPa)。
2.2连续梁梁体
跨白马山专用线特大桥连续梁下为规划刘长山路,连续梁主墩为23#和24#墩,边墩为22#和25#墩;本连续梁为双线曲线梁,设计图号为叁桥(2006)2202-B,梁上线路为12.0‰上坡,R=1200m的曲线上。
连续梁计算跨度为32+48+32m,全长113.2m,截面采用单箱单室直腹板形式。
顶板宽度11.7m,梁底宽为6.4m,两侧悬臂宽为2.65m。
顶板厚度除梁端附近外均为35cm,腹板厚度48~70~90cm,箱梁底板厚度由跨中的40cm按二次抛物线变化至根部的60cm。
箱梁两侧腹板与顶底板相交处采用圆弧倒角过渡。
支座处及中跨跨中共设置5个横隔板。
横隔板厚度:
边支座处1.0m,中支座处1.5m,中跨跨中0.5m。
横隔板及梁端底板设有孔洞,供检查人员通过。
连续梁中支点梁高3.5m,边支点及跨中梁高2.5m,中跨跨中直线段长8.4m,边跨直线段长12.8米,梁底下缘按二次抛物线变化,边支座中心线至梁端0.6m。
全桥共31个节段:
其中2个0#梁段、4个1#段在支架上现浇,长度分别为6m、3m;2#-6#梁段为悬浇节段,长度为5×3.45m;边跨支架现浇8#梁段长7.85m;边跨合拢段长1.5m;1个中跨合拢段长1.5m。
梁体混凝土强度等级为C55,封锚采用强度等级为C55的无收缩混凝土,管道压浆采用M45高标号水泥浆,技术标准应满足《铁路后张法预应力混凝土管道压浆技术条件》。
连续梁桥墩及梁体施工均采用高效脱模隔离剂,确保外观质量。
综合接地及其他预埋件按照设计要求设置到位。
波纹管的定位采用井字架钢筋固定,由于本桥位于曲线上,设置间距不大于0.5m,采用坐标法计算、固定,保证位置准确、线型圆顺;钢筋、波纹管等采用曲线曲做,平弯布设准确。
2.3预应力体系
a、纵向预应力钢束采用抗拉强度标准值为1860MPa的高强低松弛钢绞线,公称直径15.2mm,技术条件符合GB/T5224-2003标准。
管道形成采用金属波纹管。
锚具采用OVM系列锚具。
张拉采用与锚具配套的千斤顶设备。
b、横向预应力钢束采用抗拉强度标准值为1860MPa的高强低松弛钢绞线,公称直径15.2mm,技术条件符合GB/T5224-2003标准。
管道形成采用70×19mm扁形金属波纹管。
锚具采用BM15-4、BM15P-4扁形锚具。
张拉采用与锚具配套的千斤顶设备。
c、竖向预应力钢筋采用Φ25mm高强度精轧螺纹钢筋,型号为PSB930,抗拉强度标准值为930MPa,技术条件符合GB/T20065-2006标准,管道形成采用内径35mm的铁皮管成孔。
3、0#块、1#块支架预压施工方案
1)支架布置说明
满堂支架搭设在承台上,采用φ48×3.5毫米钢管脚手架作为支架,钢管顶上放置顶托,底模板采用竹胶板,侧模采用组合钢模,在底模安装好后,进行预压,验收合格后进行钢筋和混凝土工作。
2)支架材料
支架采用φ48×3.5mm钢管进行拼装。
3)支架搭设
搭设支架前,对原有基础进行处理,并进行承载力试验,碗扣式脚手架在底板部分横向间距0.6m,纵向间距0.6m,步距1.2m和0.9m;腹板部分横向间距30cm,纵向间距60cm,步距1.2m和0.6m;翼缘板部分横向间距0.6m,纵向间距0.6m,步距1.2m和0.9m;支架上纵向铺设10×15cm方木,再在其上铺设9×6cm方木,间距30cm。
最底脚横杆距砼面为50cm。
支架纵、横及水平向设ф48×3.5mm钢管剪刀撑。
纵向设置6排,横向设置4排,扫顶横杆按50%设置,确保满堂支架的整体稳定性。
4)支架预压
为检验支架的稳定性,刚度及强度,消除支架非弹性变形,测量支架的弹性变形规律,确保梁体不因支架沉降而产生开裂,需采用支架预压措施。
因预压采用砂袋,为防止预压时引起模板的变形,也可直接在钢管支架平台上用砂袋预压。
(1)、支架预压荷载及范围
支架预压范围为桥墩两侧顺桥向的支架。
支架预压荷载按该部分箱梁自重的1.2倍计算(部分施工荷载已与砂袋一起作用),预压荷载在支架沉降稳定后拆除。
(2)、预压材料及加载总重
预压荷载的选用材料,本着因地制宜的原则,选用砂袋作为预压荷载材料。
砂袋四周采用钢管围囹。
预压按照0#块箱梁实际重量分配布置砂袋。
预压顺序按照混凝土的浇筑顺序进行,先浇筑混凝土的部位先预压,后浇筑混凝土的部位后预压。
0#块长度6米,重248.4吨,平均每延米重41.4吨,按照1.3系数,约53.82吨;1#块长度3米,重97.87吨,平均每延米32.6吨,按照1.3系数,约42.38吨;按照砂袋(1m*1m)装满计算,重约1.5吨,(以实际测量重量为准)。
支架搭设宽度为12.6米,预压宽度为梁底腹板间净距离为6.4米,0#块摆放6层,袋数为7+7+6+6+5+5,计36袋/延米;1#块为变化截面,均按照最大处进行预压,摆放6层,袋数为7+6+6+5+4,计28袋/延米。
(3)、加载
采用分级均匀加载,按三级进行,即50%、100%和120%的加载总重,每级加载后均静载3小时后测设支架沉降量,做好记录。
加压过程中要注意每个砂袋要均匀加载,防止支架偏压。
加载全部完成后,等到支架沉降稳定后,方可进行卸载。
(4)、沉降观测
沉降观测是一道重要的程序,支架预压的结果要通过沉降观测得出,仪器采用专用精密测量仪器。
①、测点布置
每个支架要设三个观测断面,即前、中、后三个断面。
每个断面设六个测点,即基础3个点(底板两侧、梁中心处),支架3个点(与基础点位置相对应),基础点位用红色油漆标识,支架上的点位采用挂钢丝垂球绑钢尺的办法。
点位布置见下图。
观测分成四个阶段:
预压加载前,50%荷载、100%荷载、120%荷载。
每个观测阶段要作好记录。
堆载结束后持载观察,若沉降不明显趋于稳定后经监理工程师同意后方可卸载。
②、观测成果
沉降观测数据要如实填写在沉降观测记录表上。
计算出支架弹性压缩量及基础沉降量,支架的弹性压缩结果用于支架起拱设置(底模起拱)。
计算出塑性压缩值并进行调整。
③、沉降观测应注意事项:
a、沉降观测仪器为专用精密仪器,要专职测量人员负责,
b、测站点要固定,三脚架的位置用红漆作标识,
c、不能随意更换测量人员,防止出现人为误差。
d、如实填写观测数据,如出现意外数据,应分析原因,不得弄虚作假。
(5)、观测支架变形
预压时观测支架的变形,对个别变形较大的碗扣支架做记录,并及时调整。
对变形较大的支架位置进行加固。
(6)、卸载
支架预压完毕并达到要求后,经监理工程师签字认可后方可卸载。
卸载时应对称、均匀,有序,在纵向宜从两端向支座依次循环卸落,在横向应同时一起卸落。
应在统一指挥下,自上而下、先外后里进行。
(7)、调整支架
预压结束后根据观测结果,对比预压前、中、后支架变形的大小,计算出支架非弹性和弹性变形量,对支架重新进行调整标高和加固。
可进行下一步的施工。
4、试验器材及人员
1、试验器材
吊车一辆、水准仪一台、测尺两个,试验前应标定测量工具。
2、试验人员
现场负责人:
徐文君;
技术负责人:
孙训胜;
测量负责人:
孙桐,计划投入测量人员3人;
施工负责人:
赵永峰,计划投入劳动力15人;
5、安全注意事项
1、在支架上设安全防护平台,作业人员必须佩带安全帽,并注意安全操作。
2、安全员进行全程安全监控。
6、数据计算
通过预压得出的数据对支架的可靠性进行评估,对各测点的弹性变形、残余变形进行计算,确定0#、1#块底膜的抛高值。
根据观测数据,计算各点有关变形值:
总挠度=加载稳定后读数-初始状态读数;
残余变形=卸载后读数-初始状态读数;
净挠度=总挠度-残余变形;
根据预压结果,再考虑梁端施加预应力后梁端上拱的影响,得出施工后梁端预拱度。
24#墩预压过程数据汇总
部位
序号
荷载为0%高程
荷载为50%高程
荷载为100%高程
荷载为120%高程
荷载为120%高程
荷载为120%高程
荷载为0%高程
总挠度
残余变形
净挠度
基础沉降
北侧吊坠
B1上
39.288
39.257
39.249
39.248
39.247
39.246
39.267
0.042
0.021
0.021
B2上
38.747
38.713
38.705
38.703
38.702
38.702
38.721
0.045
0.026
0.019
B3上
38.578
38.542
38.537
38.536
38.535
38.534
38.553
0.044
0.025
0.019
B4上
36.748
36.72
36.705
36.701
36.698
36.696
36.716
0.052
0.032
0.020
B5上
37.002
36.968
36.955
36.948
36.945
36.943
36.964
0.059
0.038
0.021
B6上
37.39
37.363
37.345
37.337
37.336
37.334
37.353
0.056
0.037
0.019
B7上
37.557
37.53
37.506
37.488
37.482
37.481
37.499
0.076
0.058
0.018
B8上
37.872
37.843
37.821
37.808
37.806
37.804
37.825
0.068
0.047
0.021
B9上
34.964
34.934
34.911
34.897
34.895
34.893
34.912
0.071
0.052
0.019
北侧基础
B1下
38.441
38.437
38.434
38.434
38.432
38.431
38.430
0.011
B2下
38.461
38.457
38.45
38.449
38.449
38.449
38.449
0.012
B3下
38.426
38.425
38.423
38.421
38.419
38.418
38.417
0.009
B4下
38.458
38.45
38.446
38.445
38.445
38.444
38.443
0.015
B5下
38.464
38.463
38.458
38.456
38.455
38.454
38.454
0.01
B6下
38.459
38.455
38.453
38.453
38.452
38.45
38.448
0.011
B7下
38.476
38.474
38.469
38.468
38.468
38.467
38.467
0.009
B8下
38.497
38.494
38.489
38.488
38.488
38.487
38.486
0.011
B9下
38.475
38.473
38.47
38.469
38.469
38.469
38.467
0.008
南侧吊坠
N1上
44.199
44.185
44.179
44.178
44.177
44.175
44.196
0.024
0.003
0.021
N2上
44.507
44.502
44.481
44.479
44.478
44.478
44.501
0.029
0.006
0.023
N3上
41.162
41.15
41.138
41.136
41.135
41.135
41.157
0.027
0.005
0.022
N4上
39.996
39.98
39.965
39.961
39.959
39.958
39.986
0.038
0.010
0.028
N5上
43.968
43.947
43.928
43.925
43.922
43.92
43.946
0.048
0.022
0.026
N6上
41.571
41.559
41.534
41.531
41.529
41.528
41.553
0.043
0.018
0.025
N7上
43.284
43.268
43.248
43.247
43.246
43.245
43.273
0.039
0.011
0.028
N8上
43.6
43.575
43.559
43.555
43.552
43.551
43.582
0.049
0.018
0.031
N9上
40.615
40.59
40.572
40.569
40.567
40.565
40.591
0.050
0.024
0.026
南侧基础
N1下
38.473
38.463
38.457
38.457
38.456
38.455
38.453
0.02
N2下
38.48
38.473
38.464
38.461
38.461
38.459
38.458
0.022
N3下
38.476
38.47
38.463
38.459
38.458
38.457
38.457
0.019
N4下
38.454
38.444
38.442
38.437
38.436
38.435
38.434
0.02
N5下
38.456
38.448
38.44
38.438
38.436
38.435
38.435
0.021
N6下
38.472
38.463
38.459
38.456
38.453
38.452
38.451
0.021
N7下
38.455
38.45
38.44
38.438
38.435
38.434
38.434
0.021
N8下
38.445
38.441
38.433
38.43
38.428
38.427
38.427
0.018
N9下
38.487
38.483
38.476
38.473
38.471
38.469
38.468
0.019
结论:
基础沉降北侧平均1.1cm,南侧平均2cm;净挠度北侧平均为2cm,南侧平均为2.6cm,即北侧底模需抬高3.1cm,南侧需抬高4.6cm。
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