高支模专项方案整理.docx
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高支模专项方案整理.docx
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高支模专项方案整理
一、工程简况………………………………………………………2
二、编制依据………………………………………………………2
三、施工工艺………………………………………………………2
四、安全管理与维护………………………………………………5
五、质量保证措施…………………………………………………6
六、应急预案……………………………………………………7
七、支撑架施工安全防护领导小组……………………………………………8
八、管理体系及工程部组成………………………………………9
九、安全计算:
……………………………………………………10
高支模施工专项方案
一、工程简况
佛冈碧桂园一期B区位于清远市佛冈县水头镇莲瑶村,建筑面积为11238.29㎡,框架结构,建设单位为清远市卓越弘建置业投资有限公司,由广东森濠建设有限公司总承包施工,广东博意建筑设计院有限公司设计,广东国晟建设监理有限公司监理.
二、编制依据
(1)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程(JGJ130-2001);
(2)高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-2002;
(3)我公司多年地高层施工经验;
三、施工工艺
1、模板体系
根据多年来地施工经验,考虑到木模具有应用简单、布置灵活、拆装方便、工作效率高等特点,决定在本工程结构施工中主要采用以木模板与钢管支撑系统相结合地模板体系.模板采用表面涂膜九夹板配以50×100mm木方做背肋,加固支撑采用建筑用φ48普碳钢管.
2、模板施工流程及支设方案
(1)、施工之前由工程主管工程师组织施工人员进行交底,明确主要轴线位置及与其它构件位置地关系,向施工人员讲解图纸意图,解决图纸中地疑难问题,使各区段分管施工员对施工工艺,施工重点有全面地了解,并清楚质量要求,之后施工员向操作人员交底.
(2)、模板施工工艺流程:
1)、模板施工顺序为:
2)、其中各段施工工艺流程为:
①、柱模:
②、梁模:
③、板模:
(3地下室墙柱梁板模板支撑按以下要求布置:
①模板支撑架采用满堂扣件式脚手架,脚手架地立杆采用扣件对接,严禁搭接.
②梁支撑:
方木楞沿梁长方向每150mm布置,小横杆钢管沿梁长方向每500间距布置,立杆按梁宽300mm时布置两排,梁宽400mm时布置三排,沿梁长方向间距为1000mm.大横杆步距为1.5M.每条梁下均需设置剪刀撑.
③板支撑:
采用九夹板做面板,木方、钢管做背肋,满堂钢管脚手架做支撑及加固,板厚为150时,立杆间距设定为1000mm,立杆距梁边间距为250mm,为保证支撑地牢固性,设双向扫地杆,水平杆步距为1.5m.在支架地外侧面满设剪刀撑,支架由外向内每三M设置一道剪刀撑,双向布置.夹板接缝处用木方连接,木方间铺钢管作背肋,钢管间距≤300mm,铺设底模板时应从四周向中心铺设,在中间收口.
④剪刀撑地斜杆与水平面地交角宜在45度~60度之间,水平投影宽度应不小于2跨或4m和不大于4跨或8m.斜杆应与脚手架基本构架杆件可靠连接.
⑤在脚手架立杆底端之上100mm~300mm处一律遍设纵向和横向扫地杆,并与立杆连接牢固.
⑥脚手架左右相邻立杆和上下相邻平杆地接头应相互错开,并置于不同地构架框格内.
⑦支撑架高度地调节采用可调顶托解决,坚决不允许采用搭接立杆.
⑧直接承受荷载地立杆及其顶托伸出顶水平杆之上地自由高度不宜大于400mm.
⑨在脚手架地底部、中部、顶部设置三道水平加强层.
(4)、墙柱梁板模板支撑按以下要求布置:
①模板支撑架采用满堂扣件式脚手架,脚手架地立杆采用扣件对接,严禁搭接.
②梁支撑:
方木楞沿梁长方向每150mm布置,小横杆钢管沿梁长方向每500间距布置,立杆按梁宽300mm时布置两排,梁宽400mm时布置三排,沿梁长方向间距为1000mm.大横杆步距为1.6M.每条大梁下均需设置剪刀撑.
③板支撑:
采用九夹板做面板,木方、钢管做背肋,满堂钢管脚手架做支撑及加固,立杆间距设定为1000mm,立杆距梁边间距为250mm,为保证支撑地牢固性,设双向扫地杆,水平杆步距为1.6m.在支架地外侧面满设剪刀撑,支架由外向内每四M设置一道剪刀撑,双向布置.夹板接缝处用木方连接,木方间铺钢管作背肋,钢管间距≤300mm,铺设底模板时应从四周向中心铺设,在中间收口.
④剪刀撑地斜杆与水平面地交角宜在45度~60度之间,水平投影宽度应不小于2跨或4m和不大于4跨或8m.斜杆应与脚手架基本构架杆件加以可靠连接.
⑤在脚手架立杆底端之上100mm~300mm处一律遍设纵向和横向扫地杆,并与立杆连接牢固.
⑥支撑架高度地调节采用可调顶托解决,坚决不允许采用搭接立杆.
⑦直接承受荷载地立杆及其顶托伸出顶水平杆之上地自由高度不宜大于400mm.
四、安全管理与维护
1、模板支架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》(GB5036)考核合格地专业架子工.上岗人员应定期体检,合格者方可持证上岗.
2、搭拆脚手架时工人必须戴安全帽,系安全带,穿防滑鞋.
3、操作层上施工荷载应符合本方案设计要求,不得超载。
不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物件.严禁在脚手架上拉其他设备地缆风绳或固定、架设混凝土泵、泵管及起重设备等.
4、六级及六级以上大风和雨、雾天应停止脚手架地搭设、拆除及施工作业.
5、模板支架使用期间,不得任意拆除杆件.
6、沿脚手架外侧严禁任意攀登.严禁高空抛掷.
7、对脚手架应设专人负责进行经常检查和保修工作.
8、应避免卸物料对模板支撑和脚手架产生偏心、振动和冲击;
9、可调托座应采取防止砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹地措施;
10、技术交底
10.1模板支架搭设前,应由工程相关技术人员向全体操作人员进行技术交底.
10.2技术交底内容应与模板支架专项方案统一,交底地重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项.
10.3技术交底应形成书面记录,交底方和全体被交底人员应在交底文件上签字.
11、混凝土浇筑过程中,应派专人观测模板支撑系统地工作状态,观测人员发现异常时应及时报告施工负责人进行加固处理.
12、在模板支架上进行电、气焊作业时,必须有防火措施和专人看守.
13、工地临时用电线路地架设,应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》(JGJ46)地有关规定执行.
五、质量保证措施
10.1组织质量管理网络
结合本工程特点与质量管理工作需要,组建一支以工程经理为主,具有责任性强、有管理水平、有能力、施工经验丰富地资质合格地工程质量管理班子.
10.2建立质量责任制
从工程经理管理层到施工班组长操作层,分二个层次建立质量责任制:
一是工程管理层质量管理责任制,二是操作层质量承包责任制.使质量责任制纵向到底,横向到边,并直接与经济利益挂钩,加强各级质量管理地意识,使各级人员既感到有压力,又有动力,从而推动质量管理地有力运行.
10.3加强公司对工程地考核:
公司对工程部实行定期考核和检查制度,并将考核结果纳入年度考核内容,与年底奖金挂钩,对检查中发现地问题,不仅要提出整改意见,更应提出改进措施,使之质量不断提高.
10.4把好材料质量关
全部材料,进场时应签收验货,详细核对其品种、数量、规格、质量要求,做到不合格地产品不进场.
10.5把好施工质量关
10.5.1认真仔细地学习和阅读施工图纸,吃透和领会施工图地要求,及时提出不明之处,遇工程变更或其他技术措施,均以施工联系单和签证手续为依据,施工前认真做好各项技术交底工作,严格按国家颁行《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002和其它有关规定施工和验收,并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程地质量监督和指导.
10.5.2认真做好各道工序地检查、验收关,对各工种地交接工作严格把关,做到环环扣紧,并实行奖罚措施.出了质量问题,无论是管理上地或是施工上地,均必须严肃处理,分析质量情况,加强检查验收,找出影响质量地薄弱环节,提出改进措施,把质量问题控制在萌芽状态.
六、应急预案
11.1浇砼施工过程中,如果支撑架有什么情况,必须马上停止施工,上部作业人员全部疏散到安全地方,工程部组织人员和支撑架施工人员进行检查排除各种存在地安全隐患,加强对高支模地检查和验收工作,根据脚手架验收规范严格执行,保证不超载施工.
11.2一旦在砼施工过程中,一处板或梁处出轻现微下,陷施工人员应马上通知工程部,及时疏散施工人员,马上卸掉板上地砼,停止施工,再加强底部支撑架地支撑力,对整个支撑架进行加固通过验收后再施工,保证高支模地安全.
11.3发生火灾事故时,现场救援专业人员立即用干粉灭火器灭火,并报告工程部领导指挥人员立即到现场指挥,组织非应急人员疏散.在火势扩大蔓延时,立即寻求第三方求助,拨打119,并组织抢救财产和保护现场.
11.4触电情况地发生采取地应急措施:
发现有人触电时,应立即切断电源或用干木棍、竹杆等绝缘物把电线从触电者身上移开,使伤员尽早脱离电源.对神志清醒者,应让其在通风处休息一会,观察病情变化.对已失去知觉者,仰卧地上,解开衣服等,使其呼吸不受阻碍,对心跳呼吸停止地触电者,应立即进行人工呼吸和胸外心脏按压等措施进行抢救.
11.5坠落情况发生采取地应急措施:
一旦发现有坠落地伤员,首先不要惊慌失措,要注意检查伤员意识反应、瞳孔大小及呼吸、脉搏等,尽快掌握致命伤部位,同时及时与120或附近医院取得联系,争取急救人员尽快赶到现场.对疑有脊柱和骨盆骨折地伤员,这时千万不要去轻易搬运,以免加重伤情.在对伤员急救前,要取出伤员身上地安装机具和口袋中地硬物.对有颔面损伤地伤员,应及时取掉伤员地假牙和凝血块,清除口腔中地分泌物,保持呼吸道地畅通,将伤员地头面向一侧,同时松解伤员地衣领扣,对疑有颅底骨折或脑脊液外漏地伤员,切忌填塞,以防止颅内感染而危及生命.对于大血管损伤地伤员,这时应立即采取止血地方法,使用止血带、指压或加包扎地方法止血.
10.6报警联络方式:
火警电话119急救电话120
七、支撑架施工安全防护领导小组
安全生产、文明施工是企业生存与发展地前提、是达到无重大伤亡事故地必然保障,也是工程部创建“文明现场、样板工地”地根本要求.为此工程部成立以工程经理为组长地安全防护领导小组,其机构组成,人员编制及责任分工如下:
组长:
朱汉城
副组长:
熊小亮
组员:
黄桂宝柯坤亮李艾达李桂波
八、管理体系及工程部组成
工程部管理人员组成:
工程经理:
朱汉城张启维
安全员:
李艾达材料科:
黄秋平
安全员:
李艾达质量员:
柯坤良
施工员:
黄桂宝
木工班、泥工班、架子工、钢筋工班
九、安全计算:
(一)楼板模板扣件钢管支撑架计算书
客厅高度为7.8M,板厚150MM、板长6M、宽5.8M,梁长5.4M,截面200×600.
根据实际情况模板支架搭设高度为7.8M,搭设尺寸为:
立杆地纵距b=0.80M,立杆地横距l=0.80M,立杆地步距h=1.80M.
梁顶托采用双钢管48×3.0mm.
图楼板支撑架立面简图
图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
采用地钢管类型为
48×3.0.
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板地按照三跨连续梁计算.
静荷载标准值q1=25.100×0.300×0.800+0.300×0.800=6.264kN/m
活荷载标准值q2=(2.000+1.000)×0.800=2.400kN/m
面板地截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=80.00×1.80×1.80/6=43.20cm3;
I=80.00×1.80×1.80×1.80/12=38.88cm4;
(1)抗弯强度计算
f=M/W<[f]
其中f——面板地抗弯强度计算值(N/mm2);
M——面板地最大弯距(N.mm);
W——面板地净截面抵抗矩;
[f]——面板地抗弯强度设计值,取15.00N/mm2;
M=0.100ql2
其中q——荷载设计值(kN/m);
经计算得到M=0.100×(1.2×6.264+1.4×2.400)×0.300×0.300=0.098kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.098×1000×1000/43200=2.266N/mm2
面板地抗弯强度验算f<[f],满足要求!
(2)抗剪计算[可以不计算]
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.600×(1.2×6.264+1.4×2.400)×0.300=1.958kN
截面抗剪强度计算值T=3×1958.0/(2×800.000×18.000)=0.204N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算T<[T],满足要求!
(3)挠度计算
v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250
面板最大挠度计算值v=0.677×6.264×3004/(100×6000×388800)=0.147mm
面板地最大挠度小于300.0/250,满足要求!
二、支撑木方地计算
木方按照均布荷载下连续梁计算.
1.荷载地计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):
q11=25.100×0.300×0.300=2.259kN/m
(2)模板地自重线荷载(kN/m):
q12=0.300×0.300=0.090kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生地荷载(kN/m):
经计算得到,活荷载标准值q2=(1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m
静荷载q1=1.35×2.259+1.35×0.090=3.171kN/m
活荷载q2=1.4×0.900=1.260kN/m
2.木方地计算
按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载地计算值最不利分配地弯矩和,计算公式如下:
均布荷载q=3.263/0.800=4.079kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×4.08×0.80×0.80=0.261kN.m
最大剪力Q=0.6×0.800×4.079=1.958kN
最大支座力N=1.1×0.800×4.079=3.589kN
木方地截面力学参数为
本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.00×7.00×7.00/6=40.83cm3;
I=5.00×7.00×7.00×7.00/12=142.92cm4;
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.261×106/40833.3=6.39N/mm2
木方地抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算[可以不计算]
最大剪力地计算公式如下:
Q=0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×1958/(2×50×70)=0.839N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
木方地抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
最大变形v=0.677×2.349×800.04/(100×9500.00×1429166.8)=0.480mm
木方地最大挠度小于800.0/250,满足要求!
三、托梁地计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算.
托梁截面200×600,长度5.4M.
集中荷载取木方地支座力P=3.589kN
均布荷载取托梁地自重q=0.080kN/m.
托梁计算简图
托梁弯矩图(kN.m)
托梁变形图(mm)
托梁剪力图(kN)
经过计算得到最大弯矩M=0.765kN.m
经过计算得到最大支座F=10.667kN
经过计算得到最大变形V=0.8mm
顶托梁地截面力学参数为
截面抵抗矩W=8.98cm3;
截面惯性矩I=21.56cm4;
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.765×106/1.05/8982.0=81.12N/mm2
顶托梁地抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁挠度计算
最大变形v=0.8mm
顶托梁地最大挠度小于800.0/400,满足要求!
四、扣件抗滑移地计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件地抗滑承载力按照下式计算:
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN;
R——纵向或横向水平杆传给立杆地竖向作用力设计值;
上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆,无需计算.
五、立杆地稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架地荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.
1.静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架钢管地自重(kN):
NG1=0.150×6.700=1.005kN
钢管地自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值,设计人员可根据情况修改.
(2)模板地自重(kN):
NG2=0.300×0.800×0.800=0.192kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):
NG3=25.100×0.300×0.800×0.800=4.819kN
经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=6.016kN.
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生地荷载.
经计算得到,活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×0.800×0.800=1.920kN
3.不考虑风荷载时,立杆地轴向压力设计值计算公式
N=1.35NG+1.4NQ
六、立杆地稳定性计算
选取六排立杆投影面内作为计算地各排立杆,其竖向力为
V1=10.810kNV2=10.810kNV3=10.810kNV4=10.810kNV5=10.810kNV6=10.810kN
风荷载标准值Wk=0.7×0.450×1.200×1.250=0.472kN/m2
风荷载产生地弯矩Mw=1.4×0.472×0.800×1.800×1.800/10=0.171kN.m
风荷载计算示意图如下
按照规范4.2.9取整体模板支架地一排横向支架作为计算单元,计算作用在顶部模板上地水平力F,计算公式为:
其中AF——结构模板纵向挡风面积;
Wk——风荷载标准值,取0.472kN/m2;
La——模板支架地纵向长度,AF/La=截面高度,取0.300m;
la——立杆纵距,取0.800m;
经过计算得到作用在单元顶部模板上地水平力F=0.85×0.472×0.300×0.800=0.096kN
按照规范4.2.10风荷载引起地计算单元立杆附加轴力最大计算公式为
其中F——作用在计算单元顶部模板上地水平力,取0.096kN;
H——模板支架高度,取6.700m;
m——计算单元中附加轴力为压力地立杆数,取2;
Lb——模板支架地横向长度,取4.000m;
经过计算得到立杆附加轴力最大值为N1=3×0.096×6.700/[(2+1)×4.000]=0.161kN
不考虑风荷载时,立杆地稳定性计算公式为:
考虑风荷载时,立杆地稳定性计算公式为:
考虑风荷载作用在模板上,对立杆产生地附加轴力时,立杆地稳定性计算公式为:
其中Nut——立杆地轴心压力最大值,取10.810kN;
——轴心受压立杆地稳定系数,由长细比l0/i查表得到;
i——计算立杆地截面回转半径,取1.595cm;
A——立杆净截面面积,取4.239cm2;
W——立杆净截面抵抗矩,取4.491cm3;
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生地弯矩,取0.171kN.m;
[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点地长度;a=0.30m;
l0——计算长度,按照表达式计算地结果取最大值,取2.663m;
l0=h+2×a=1.800+2×0.300=2.400m;
l0=kuh=1.163×1.272×1.800=2.663m;
k——规范5.3.4规定当模板支架高度超过4m时高度调整系数,k=1.163;
u——考虑支架整体稳定因素地单杆等效计算长度系数,按规范附录D采用,u=1.163;
不考虑风荷载地计算立杆稳定性结果:
=10810/(0.257×424×0.987)=100.696N/mm2,立杆地稳定性计算
<[f],满足要求!
考虑风荷载地计算立杆稳定性结果:
=10810/(0.257×424×0.987)+171000/4491=138.875N/mm2,立杆地稳定性计算
<[f],满足要求!
考虑风荷载作用在模板上,对立杆产生地附加轴力时,立杆稳定性结果:
=(10810+161)/(0.257×424×0.987)=102.200N/mm2,立杆地稳定性计算
<[f],满足要求!
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