模板计算.docx
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模板计算.docx
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模板计算
附:
地下室小钢模模板设计计算书
(参考建筑施工手册第三版〉
现场组拼小钢模
1、墙体模板验算:
标准荷载计算:
砼对模板产生侧压力:
F1=0.22rCt0β1β2V1/2
rC=24KN/m3(砼自重)
t0=6小时(砼初凝时间)
β1=1.15(砼塌落度160)
V=1-1.5米/小时(砼搅灌速度)
F1=0.22*24*6*1.2*1.15*1.51/2=53.54KN/m2
H=2.65m
F=rcH=24*2.65=63.6KN/m2
取F1验算
倾倒砼时产生水平荷载2KN/m2
计算荷载为:
q1=(53.54*1.2+2*1.4)*0.85=56.85KN/m2
q2=53.4*1.2*0.85=54.5KN/m2
2、面板验算:
选用规格为1500*100*55钢模作计算(6015板厚S=2.5)
I=1.53*105mm4W=3.75*103mm3
强度验算:
M=1/2(0.1)q1ℓ2=1/2*5.685*(0.25)2=0.178KN-m
=178000N-mm
σ=M/W=178000/3.75*103=47.4<205N/mm2
挠度验算:
ω=q2ℓ4/8EI=*54.5*0.1*(0.25)4/8*2.06*105*1.53*105
=0.8mm<1.5mm
3、模板肋验算:
肋选双向双Ф48*5.3W=5000*2mm3间距ℓ=500mm
按三跨连续梁计算
强度验算:
M=0.1q1ℓ2=0.1*56.25*0.5*(0.7)2=1.39KN-m
σ=M/W=1390000/5000*2=139N/mm<205N/mm
挠度验算:
ω=0.677q2ℓ4/100EI
=0.677*54.5*0.5*7004/100*2.06*105*12.9*104*2
=44*1012/50.22*1011=0.88mm<1.5mm
4、对拉螺栓验算:
对拉时螺栓所受模板侧压力
N=56.85*0.7*0.5=19.89KN
对拉螺栓净面积F=105mm2
T=N/F=19890/105=189N/mm2<205N/mm2
楼层顶板模板计算
本工程人防层及地下一层顶板厚为350mm,地下二层顶板为300mm。
一、人防层顶板模板计算
已知条件:
人防层顶板厚350mm,次龙骨(100×100mm木方)间距250mm,主龙骨间距600mm,支撑采用碗扣式脚手架。
1、竹胶板模板计算
按四等跨连续梁、取1m宽板带进行计算:
300厚砼板自重:
25.1×1×0.35=7.53KN/m
施工荷载:
按均布荷载时:
2.5×1=2.5KN/m(施工荷载按2.5KN/m2计)
按集中荷载时:
F=2.5KN
倾倒砼产生荷载:
当砼浇筑速度<40m3/h,H<2m/h,可以不计算倾
倒砼产生的冲击力。
振捣砼产生的荷载:
对水平板2KN/m2
模板自重0.86×106×10-5×1×0.011=0.095KN/m
⑴、在楼板自重及均布活荷作用下:
荷载组合(振捣砼时产生的荷载与施工活荷只取其中较大的一种):
q=1.2×(7.53+0.095)+1.4×2.5
=9.16+3.5=12.65KN/m
查表(《施工手册》表2-14)得:
M1中=0.077ql2=0.061KN·m
其中,MB支弯矩系数最大,为-0.107
MB支=-0.107ql2=-0.084KN·m
W=bh2/6=1000×112/6=20167mm3
I=bh3/12=1000×113/12=110917mm4
强度σ=Mmax/W=0.084×106/20167=4.17N/mm2<80.6N/mm2
强度符合要求
刚度ωmax=0.632ql4/100EI
=0.632×12.65×2504/100×7×103×110917
=0.40mm
挠度f/l=0.40/250=1/625<1/500,满足要求
⑵、在楼板自重及集中活荷作用下:
q=9.16KN/mF=2.5×1.4=3.5KN
M1中=0.077ql2+0.169Fl
=0.077×9.16×0.22+0.169×3.5×0.2
=0.147KN·m
MB支=-0.107ql2-0.161Fl=-0.152KN·m
强度σ=Mmax/W=0.152×106/20167=7.54N/mm2<80.6N/mm2
强度符合要求
刚度ωmax=0.632ql4/100EI+1.079Fl3/100EI
=(0.632×9.16×2004+1.079×3.5×2003)/100×7×103×144000
=0.3917mm
挠度f/l=0.3917/200=1/510<1/500,满足要求
2.次龙骨验算
次龙骨为50×100的木方立放,主龙骨间距600,按四跨连续梁计算
⑴、在楼板自重及均布活荷作用下:
均布荷载q=12.66×0.2=2.53KN/m
查表,MB支=-0.107×2.53×0.62=0.097KN.·m
W=bh2/6=50×1002/6=83333mm3
I=bh3/12=50×1003/12=4166667mm4
强度σ=Mmax/W=0.097×106/8333=1.16N/mm2<13N/mm2
强度符合要求
刚度ωmax=Kω×ql4/100EI
=0.632×2.53×6004/100×104×4166667=0.05mm
挠度f/l=0.05/600=1/12000<1/500,满足要求。
⑵、在楼板自重及集中活荷作用下:
均布荷载q=9.16×0.2=1.83KN/m
集中荷载F=2.5×1.4=3.5KN
查表,MB支=-0.107×1.83×0.62+0.161×3.5×0.6
=0.408KN.·m
强度σ=Mmax/W=0.408×106/8333=4.90N/mm2<13N/mm2
强度符合要求
刚度ωmax=Kω1×ql4/100EI+Kω2×ql3/100EI
=(0.632×1.83×6004+1.079×3.5×6003)/100×104×4166667
=0.232mm
挠度f/l=0.232/600=1/2586<1/500,满足要求。
3.主龙骨验算(双φ48钢管):
均布活荷:
对于直接支撑小楞结构的构件,均布活荷取1.5KN/m2
q=1.5×0.6×1.4=1.26KN/m
次龙骨传来的集中荷载(楼板自重、模板及次龙骨自重):
F=(12.66×0.2×0.6+0.05×0.1×0.6×6)×1.2
=1.54KN
I=2×π×(d4-d14)/64=2×3.14×(484-414)/64=243610mm4
W=2×3.14×(d3-d14/d)/32=10150mm3
查表,M1中=0.077ql2+0.238Fl
=0.077×1.26×0.62+0.238×1.54×0.6
=0.255KN·m
MB支=-0.107ql2-0.286Fl
=-0.313KN·m
强度Mmax/W=0.313×106/10150=30.84N/mm2<235N/mm2,满足要求。
挠度ωmax=Kω1×ql4/100EI+Kω2×Fl3/100EI
=0.138mm
刚度f/l=0.138/600=1/4348<1/500,满足要求。
4、模板支撑验算
模板支撑采用碗扣式脚手架,立杆为压弯构件,验算N/
A0
KHKAf
荷载N=(1.286+1.095)×1.54+(0.607+0.536)×1.26×0.6+1.54
=12.14KN
A0=π×242-π×20.52=489.3mm2
λcx=μ·λx;λx=2h/b=1900×2/1200=3.167(因支撑所用横杆长1200,在中间位置加设顶撑,作用于横杆上,故b=1200)
μ查表,插入法得29.2
λcx=92.426
查表,得
=0.648
故,N/
A0=12.14×103/0.648×489.3=38.29N/mm2
脚手架高度小于25m;KH=0.8;KA=0.85
所以KHKAf=0.85×0.85×205=139.4Nmm2
所以,N/
A0 墙体大模板计算 已知: 模板计算高度H=2800毫米,模板为整体式大钢模,面板δ=6毫米,竖肋为8#槽钢,横背楞为双向10#槽钢,竖肋布置间距为300毫米,横背楞布置间距见下图,现计算模板的强度与刚度。 一、荷载计算 1、采用内部振捣器振捣的新浇砼侧压力标准值: 其中r: 为砼重力密度,普通砼取24KN/m3 t0: 新浇砼初凝时间,t0=200/(T+25),T为砼温度, T: 常温下取25℃t0=4.0 V: 砼浇筑速度1.0/h(2.8m高的墙要求大于2.8h浇筑完毕) β1: 外加剂影响系数,加外加剂时取1.2 β2: : 砼坍落度修正系数,泵送砼取1.15 所以: 2、振捣砼对垂直模板所产生的荷载为4kN/m2 3、垂直模板侧压力设计值为 二、穿墙螺栓计算: 根据《建筑施工手册》中穿墙螺栓的计算公式 为A3钢抗拉强度设计值选用Φ=16穿墙螺栓An=201mm2 Fb=215N/mm2 An×Fb=201mm2×215N/mm2=43.2kN 按穿墙螺栓横向最大间距1.2米计算穿墙螺栓承受的拉力为 故穿墙螺栓满足要求。 三、横背楞的计算 1、强度的计算 水平横背楞是以穿墙螺栓为支座的连续梁,其计算简图为: f: 砼侧压力最大值 l: 穿墙螺栓水平最大间距1.2m 所以横背楞最大弯距为Mmax=1/8ql2 σ=Mmax/W 其中: 查表得双向[10#槽钢的净截面抵抗距为 Wx=39.7×2=79.4cm2 依据手册Q235钢抗拉强度设计值为[f]=215N/mm2 σ<[f]故强度满足要求 2、刚度计算: 依《建筑施工手册》: fmax=-5/384ql4l=1.1m q是横背楞的荷载标准值 q=33.75×1.2=40.5kN/m a、悬臂部分: Vmax=qla4/8EIx 其中: E为弹性模量,其值为2.06×105 Ix惯性矩,其值为396.6cm4 A=250mm(模板两边最大悬臂长度) 则: Vmax=40.5×2504/8×2.06×396.6×109 =0.0242mm 许用挠度[V]=250/500=0.5mm Vmax<[V] 故悬臂部分满足要求 b、跨中部分: 依《建筑施工手册》 Vmax=0.521ql4/100EIx 其中: Vmax=0.521×40.5×12004/100×2.06×396.6×109 =0.28mm Vmax<[V]=l/500=1200/500=2.4mm 故跨中部分刚度满足要求 四、竖肋计算: 竖肋是支承在横背楞上的连续梁,其计算简图为 1、强度计算 竖肋布置间距一般h=300mm考虑 q=F1×h=33.75×0.3=10.13kNm 依据《建筑施工手册》,考虑载荷是最为不利时 Mmax=Kmqlh2 式中Km为弯矩影响系数,最不利情况下取0.125查表得8#槽钢 Wx=25.3cm3Ix=101cm4 M=0.125×10.13×1.22=1.82KNm σ=Mmax/Wx =1.82×106/25.3×103 =71.94N/mm2<[f]=215 故强度满足要求 2、刚度计算 a、悬臂部分 Vmax=ql4/8EIx q=f×h=33.75×0.3=10.13kNm h为竖肋最大悬臂长度取650mm Vmax=10.13×6504/8×2.06×101×109 =1.0mm 许用挠度[V]=650/500=1.3mm Vmax<[V] b、跨中部分: Vmax=ql4×(5-24×a2/l2)/384×EIX =10.13×12004×(5-24×0.542)/384×2.06×101×109 =0.53mm 其中: a悬臂部分与跨中部分长度之比a=650/1200=0.54 许用挠度[V]=1200/500=2.4mm Vmax<[V] 五、吊钩的计算 依据《砼结构设计规范》(GBJ10-89)规定,吊钩计算拉应力σ不应大于50N/mm2,吊钩的截面面积An=9800G/σ(G为模板自重,单位: t) 吊装时所承受大模板的自重载荷值: 模板单块最大尺寸为9000×3000,模板自重按120Kg/m2考虑 G=120×9×3=3240Kg 动荷载系数取1.3 An=9.8×3240×1.3/210=197mm2 而An的设计值: 吊钩采用ф=20mm圆钢,其净截面面积为314mm2,每块模板装两个吊钩An1=628mm2>An 故吊钩满足要求
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