经纬厂房高支模方案审核稿.docx
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经纬厂房高支模方案审核稿
1、工程概况………………………………………………………………1
2、支模方法和要求………………………………………………………1
3、设计计算………………………………………………………………6
4、质量通病的防治措施…………………………………………………41
5、保证刚架支撑体系整体稳定的有关措施……………………………41
6、安全文明施工措施…………………………………………………42
1、工程概况
本工程(经纬工业厂区2#~5#厂房)由4栋五层的工业厂房组成,屋面设停车场,4栋厂房每层间由3组廊桥连通,廊桥顶与屋面连通形成停车场环形车道。
总建筑面积88392m2。
本工程±0.000相当于黄海高程+66.800m。
底层层高5.7m、二层4.9m、三~五层均为4.4m,建筑物檐高24m,至女儿墙顶高度为25.25m。
本工程为框架结构,柱网跨度为9×11m,方柱最大截面尺寸为700×700、多数为650×650,每层22个圆柱截面直径均为700;主、次梁形成的网格尺寸多为3000×3600~3700,底层主梁截面尺寸为1000×400(廊桥每层两主梁截面高度均分别为1200、1100)、次梁截面尺寸大多为750×300;其余各层主梁截面尺寸为900×400、次梁截面尺寸大多为700×300。
本工程底层、二层属于高支模,故编制本高支模专项施工方案。
2、支模方法和要求
2.1、地基和支撑架
人工分层将基础回填夯实,全场回填平整后用压路机压实至-0.300m后再满铺石粉渣压实至-0.200m,在压实的地基上铺设旧模板(保证每根立杆下的支承扩散面积在0.45m2以上),在旧模板上铺设木枋,以支承支撑架。
本方案采用门式架、上下可调顶托、斜拉杆组成支撑架,用Φ48×3.5钢管3道纵横联结并沿门架正面每跨(9~11m)设一剪刀撑,以保证支撑架体的整体性和稳定性。
由于门架立杆钢管直径为42.7mm,相应选用JK4843的扣件
如下“门架平面布置示意图”和“I-I剖面图”所示:
2.2、柱模
圆柱模采用定型钢模(由专业厂家定制);(混凝土先浇筑)。
方柱模采用1830×915×18的胶合板,柱模板的背部支撑由两层(木楞和钢楞)组成,第一层为直接支撑模板的竖楞(45×95木枋),用以支撑混凝土对模板的侧压力;第二层为支撑竖楞的柱箍(双钢管),用以支撑竖楞所受的压力;柱箍之间用M12对拉螺栓、“蝴蝶扣”相互拉接,形成一个完整的柱模板支撑体系。
如下图:
柱模板设计示意图
柱模直接从混凝土承台面向上支模。
具体安装方法和程序详见总的施工组织设计。
柱模安装注意事项
a、柱模与梁模连接处的处理方法:
保证柱模长度符合模数,不符合部分放到节点部位处理,以楼面标高为准,由下往上配模,不符模数部分放到梁底部处理。
b、支设的柱模,其标高、位置要准确,支设应牢固。
c、柱模板根部要用水泥砂浆堵严,防止跑浆。
d、柱模的清扫口,在配模时应考虑留出。
e、对啦螺栓上可采用Φ20的PVC套管,以便螺栓的重复利用。
2.3、梁模板
采用1830×915×18的胶合板配制梁底模和侧模;梁底横楞采用45×95×2000的木枋@250支承在两边双钢管纵楞上,梁侧竖楞采用45×95木枋@250、和纵向3道双钢管加M12对拉螺栓紧固,梁底采用“步步紧”加固。
如上“门架平面布置示意图”和“I-I剖面图”所示:
具体安装方法和程序详见总的施工组织设计。
梁模安装注意事项
a、梁口与柱头模板的连接特别重要,可采用方木、木条镶拼的方法。
b、保证每榀门架的配件齐全,且应使上下支柱在一条垂直线上。
c、起拱应在侧模外楞连接前进行,起拱(15mm)后再连接侧模内外楞,安装步步紧,调整梁模口平直,卡上梁口卡,拧紧对拉螺栓。
2.4、板模板
采用1830×915×18的胶合板配制,横楞采用45×95×2000的木枋@350支承在两边双钢管纵楞上。
如上“门架平面布置示意图”和“I-I剖面图”所示
具体安装方法和程序详见总的施工组织设计。
楼板模板安装注意事项:
组拼时宜以每个节间从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接,然后向中央铺设,相邻模板拼缝应严密、不漏浆。
2.5、模板拆除
1)、模板拆除时的混凝土强度要求
现浇整体式结构的模板拆除期限按设计规定,如设计无规定时,应满足下列要求:
(1)不承重的模板,其混凝土的强度在其表面及棱角不致因拆模而受损坏时,方可拆除;
(2)承重模板应在混凝土强度达到设计强度规定值时,方能拆除;混凝土达到拆模强度所需要时间与所用水泥品种、混凝土配合比、养护条件等因素有关,可根据有关试验资料确定是否可以拆模。
(3)当混凝土强度达到拆模强度后,应对已拆除侧模板的结构及其支承结构进行检查,确认混凝土无影响结构性能的缺陷,而结构又有足够的承载能力后,方准拆除承重模板和支架。
(4)已拆模的结构,应在混凝土强度达到设计强度等级后,才允许承受全部计算荷载。
当承受的施工荷载需大于计算荷载时,必须经过核算,必要时应加设临时支撑。
2)、模板的拆除顺序和方法
(1)模板的拆除顺序一般是先非承重模板,后承重模板;先侧板,后底板。
(2)遵循先支后拆,先拆非承重部位,后拆承重部位以及自上而下的原则。
拆模时,严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。
(3)拆模时,工作人员应站在安全处,以免发生事故,待该段模板全部拆除后,方准将模板、配件、支架等运出码堆。
(4)拆下的模板、配件等,严禁抛扔,要有人接应传递,按指定地点堆放,并做到及时清理、修理和涂刷好隔离剂,以备使用。
(5)拆除竖直面模板,应自上而下进行;拆除跨度较大的梁下支架时,应先从跨中开始,分别拆向两端。
(6)拆除梁、板底模时,应先松动木楔或降低支架,然后逐块或分片拆除。
拆除的模板用绳吊至地面,不得从高空扔下。
(7)多层楼板支柱的拆除,应按下列要求进行:
上层楼板正在浇筑混凝土时,下一层楼板的模板支柱不得拆除,再下一层楼板的支柱,仅可拆除一部分;跨度为4m或4m以上梁下均应保留支柱,支柱间距不得大于3m。
(8)在拆除模板过程中,如发现混凝土有影响结构安全的质量问题,应暂时停拆除。
经过处理后,方可继续拆除。
3、设计计算
3.1、柱模的计算
柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。
柱截面宽度B(mm):
700.00;柱截面高度H(mm):
700.00;柱模板的总计算高度:
H=6.00m;
根据规范,当采用溜槽、串筒或导管时,倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2;
计算简图
3.1.1、参数信息
a.基本参数
柱截面宽度B=H方向对拉螺栓数目:
1;柱截面宽度方向竖楞数目:
4;
对拉螺栓直径(mm):
M12;
b.柱箍信息
柱箍材料:
钢楞;截面类型:
圆钢管48×3.5;
钢楞截面惯性矩I(cm4):
12.19;钢楞截面抵抗矩W(cm3):
5.08;
柱箍的间距(mm):
450;柱箍合并根数:
2;
c.竖楞信息
竖楞材料:
木楞;竖楞合并根数:
2;
宽度(mm):
45.00;高度(mm):
95.00;
d.面板参数
面板类型:
胶合面板;面板厚度(mm):
18.00;
面板弹性模量(N/mm2):
9500.00;面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):
13.00;
面板抗剪强度设计值(N/mm2):
1.50;
e.木方和钢楞
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):
13.00;方木弹性模量E(N/mm2):
9500.00;
方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):
1.50;
钢楞弹性模量E(N/mm2):
210000.00;钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):
205.00;
3.1.2、柱模板荷载标准值计算
新浇混凝土侧压力标准值F1=57.246kN/m2;
倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。
3.1.3、柱模板面板的计算
模板结构构件中的面板属于受弯构件,按简支梁或连续梁计算。
本工程中取柱截面宽度B方向(B、H方向宽度相同)作为验算对象,进行强度、刚度计算。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
由前述参数信息可知,柱截面宽度为l=218mm,且竖楞数为4,面板为大于3跨,因此对柱截面宽度方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。
面板计算简图
a.面板抗弯强度验算
对柱截面宽度方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距:
其中,M--面板计算最大弯距(N·mm);
l--计算跨度(竖楞间距):
l=218.0mm;
q--作用在模板上的侧压力线荷载,它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1:
1.2×57.25×0.45×0.90=27.822kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值q2:
1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m;
式中,0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q=q1+q2=27.822+1.134=28.956kN/m;
面板的最大弯距:
M=0.1×28.956×218×218=1.38×105N.mm;
面板最大应力按下式计算:
其中,σ--面板承受的应力(N/mm2);
M--面板计算最大弯距(N·mm);
W--面板的截面抵抗矩:
b:
面板截面宽度,h:
面板截面厚度;
W=450×18.0×18.0/6=2.43×104mm3;
f--面板的抗弯强度设计值(N/mm2);f=13.000N/mm2;
面板的最大应力计算值:
σ=M/W=1.38×105/2.43×104=5.663N/mm2;
面板的最大应力计算值σ=5.663N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2,满足要求!
b.面板抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,公式如下:
其中,∨--面板计算最大剪力(N);
l--计算跨度(竖楞间距):
l=218.0mm;
q--作用在模板上的侧压力线荷载,它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1:
1.2×57.25×0.45×0.90=27.822kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值q2:
1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m;
式中,0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q=q1+q2=27.822+1.134=28.956kN/m;
面板的最大剪力:
∨=0.6×28.956×218.0=3787.387N;
截面抗剪强度必须满足下式:
其中,τ--面板承受的剪应力(N/mm2);
∨--面板计算最大剪力(N):
∨=3787.387N;
b--构件的截面宽度(mm):
b=450mm;
hn--面板厚度(mm):
hn=18.0mm;
fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2):
fv=13.000N/mm2;
面板截面受剪应力计算值:
τ=3×3787.387/(2×450×18.0)=0.701N/mm2;
面板截面抗剪强度设计值:
[fv]=1.500N/mm2;
面板截面的受剪应力τ=0.701N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2,满足要求!
c.面板挠度验算
最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,挠度计算公式如下:
其中,q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m):
q=57.25×0.45=25.76kN/m;
ν--面板最大挠度(mm);
l--计算跨度(竖楞间距):
l=218.0mm;
E--面板弹性模量(N/mm2):
E=9500.00N/mm2;
I--面板截面的惯性矩(mm4);
I=450×18.0×18.0×18.0/12=2.19×105mm4;
面板最大容许挠度:
[ν]=218/250=0.872mm;
面板的最大挠度计算值:
ν=0.677×25.76×218.04/(100×9500.0×2.19×105)=0.190mm;
面板的最大挠度计算值ν=0.19mm小于面板最大容许挠度设计值[ν]=0.872mm,满足要求!
3.1.4、竖楞方木的计算
模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件,按连续梁计算。
本工程柱高度为6.0m,柱箍间距为450mm,竖楞为大于3跨,因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中,竖楞采用木楞,宽度45mm,高度95mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=45×95×95/6=67.69cm3;
I=45×95×95×95/12=321.52cm4;
竖楞方木计算简图
a.抗弯强度验算
支座最大弯矩计算公式:
其中,M--竖楞计算最大弯距(N·mm);
l--计算跨度(柱箍间距):
l=450.0mm;
q--作用在竖楞上的线荷载,它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1:
1.2×57.25×0.22×0.90=13.478kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值q2:
1.4×2.00×0.22×0.90=0.549kN/m;
q=(13.478+0.549)/2=7.014kN/m;
竖楞的最大弯距:
M=0.1×7.014×450.0×450.0=1.42×105N.mm;
其中,σ--竖楞承受的应力(N/mm2);
M--竖楞计算最大弯距(N·mm);
W--竖楞的截面抵抗矩(mm3),W=6.77×104;
f--竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2);f=13.000N/mm2;
竖楞的最大应力计算值:
σ=M/W=1.42×105/6.77×104=2.098N/mm2;
竖楞的最大应力计算值σ=2.098N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2,满足要求!
b.抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,公式如下:
其中,∨--竖楞计算最大剪力(N);
l--计算跨度(柱箍间距):
l=450.0mm;
q--作用在模板上的侧压力线荷载,它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1:
1.2×57.25×0.22×0.90=13.478kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值q2:
1.4×2.00×0.22×0.90=0.549kN/m;
q=(13.478+0.549)/2=7.014kN/m;
竖楞的最大剪力:
∨=0.6×7.014×450.0=1893.693N;
截面抗剪强度必须满足下式:
其中,τ--竖楞截面最大受剪应力(N/mm2);
∨--竖楞计算最大剪力(N):
∨=1893.693N;
b--竖楞的截面宽度(mm):
b=45.0mm;
hn--竖楞的截面高度(mm):
hn=95.0mm;
fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2):
fv=1.500N/mm2;
竖楞截面最大受剪应力计算值:
τ=3×1893.693/(2×45.0×95.0)=0.664N/mm2;
竖楞截面抗剪强度设计值:
[fv]=1.500N/mm2;
竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.664N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2,满足要求!
c.挠度验算
最大挠度按三跨连续梁计算,公式如下:
其中,q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m):
q=57.25×0.22=12.48kN/m;
ν--竖楞最大挠度(mm);
l--计算跨度(柱箍间距):
l=450.0mm;
E--竖楞弹性模量(N/mm2):
E=9500.00N/mm2;
I--竖楞截面的惯性矩(mm4),I=3.22×106;
竖楞最大容许挠度:
[ν]=450/250=1.8mm;
竖楞的最大挠度计算值:
ν=0.677×12.48×450.04/(100×9500.0×3.22×106)=0.113mm;
竖楞的最大挠度计算值ν=0.113mm小于竖楞最大容许挠度[ν]=1.8mm,满足要求!
3.1.5、B方向柱箍的计算
本算例中,柱箍采用钢楞,截面类型为圆钢管48×3.5;
截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
钢柱箍截面抵抗矩W=5.08cm3;
钢柱箍截面惯性矩I=12.19cm4;
柱箍为2跨,按集中荷载二跨连续梁计算(附计算简图):
B方向柱箍计算简图
其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN);
P=(1.2×57.25×0.9+1.4×2×0.9)×0.218×0.45/2=3.16kN;
B方向柱箍剪力图(kN)
最大支座力:
N=7.273kN;
B方向柱箍弯矩图(kN·m)
最大弯矩:
M=0.340kN.m;
B方向柱箍变形图(mm)
最大变形:
V=0.104mm;
a.柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式
其中,柱箍杆件的最大弯矩设计值:
M=0.34kN.m;
弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:
W=5.08cm3;
B边柱箍的最大应力计算值:
σ=63.75N/mm2;
柱箍的抗弯强度设计值:
[f]=205N/mm2;
B边柱箍的最大应力计算值σ=63.75N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
b.柱箍挠度验算
经过计算得到:
ν=0.104mm;
柱箍最大容许挠度:
[ν]=350/250=1.4mm;
柱箍的最大挠度ν=0.104mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=1.4mm,满足要求!
3.1.6、B方向对拉螺栓的计算
计算公式如下:
其中N--对拉螺栓所受的拉力;
A--对拉螺栓有效面积(mm2);
f--对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2;
查表得:
对拉螺栓的型号:
M12;
对拉螺栓的有效直径:
9.85mm;
对拉螺栓的有效面积:
A=76mm2;
对拉螺栓所受的最大拉力:
N=7.273kN。
对拉螺栓最大容许拉力值:
[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.92kN;
对拉螺栓所受的最大拉力N=7.273kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN,对拉螺栓强度验算满足要求!
3.2、梁模板的计算
3.2.1、参数信息
a.模板支撑及构造参数
梁截面宽度B(m):
0.40;梁截面高度D(m):
1.20;
门架型号:
MF1217;
门架搭设高度(m):
4.70;承重架类型设置:
MF1217;
门架纵距Lb(m):
0.92;
门架几何尺寸:
b(mm):
1219.00,b1(mm):
750.00,h0(mm):
1930.00,h1(mm):
1536.00,h2(mm):
100.00,步距(mm):
1950.00;
加强杆的钢管类型:
Φ26.8×2.5;立杆钢管类型:
Φ42.7×2.7);
b.荷载参数
模板自重(kN/m2):
0.35;钢筋自重(kN/m3):
2.50;
新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):
18.0;倾倒混凝土侧压力(kN/m2):
2.0;
振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):
2.0
c.材料参数
木材品种:
南方松;木材弹性模量E(N/mm2):
10000.0;
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):
15.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):
1.6;
面板类型:
胶合面板;面板弹性模量E(N/mm2):
9500.0;
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):
13.0;
d.梁底模板参数
梁底横向支撑截面类型:
木方:
45×95mm;梁底纵向支撑截面类型:
钢管(双钢管):
Φ48×3.5;
梁底横向支撑间隔距离(mm):
250.0;面板厚度(mm):
18.0;
e.梁侧模板参数
次楞间距(mm):
250,主楞竖向根数:
4;
主楞间距为:
250mm,250mm,250mm;
穿梁螺栓水平间距(mm):
450;
穿梁螺栓直径(mm):
M12;
主楞龙骨材料:
钢楞;截面类型为圆钢管48×3.5;
主楞合并根数:
2;
次楞龙骨材料:
木楞,宽度45mm,高度95mm;
3.2.2、梁模板荷载标准值计算
a.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
其中γ--混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;
t--新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取,输入0时系统按200/(T+15)计算,得3.7h;
T--混凝土的入模温度,取25.000℃;
V--混凝土的浇筑速度,取5.00m/h;
H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取1.0m;
β1--外加剂影响修正系数,取1.200;
β2--混凝土坍落度影响修正系数,取0.950。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;
分别计算得49.79kN/m2、24.000kN/m2,取较小值24.000kN/m2作为本工程计算荷载。
3.2.3、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
面板计算简图(单位:
mm)
a.强度计算
跨中弯矩计算公式如下:
其中,W--面板的净截面抵抗矩,W=100×1.8×1.8/6=54cm3;
M--面板的最大弯距(N·mm);
σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)
[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2);
按以下公式计算面板跨中弯矩:
其中,q--作用在模板上的侧压力,包括:
新浇混凝土侧压力设计值:
q1=1.2×1×24×0.9=25.92kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值:
q2=1.4×1×2×0.9=2.52kN/m;
q=q1+q2=25.92+2.520=28.44kN/m;
计算跨度(内楞间距):
l=250mm;
面板的最大弯距M=0.125×28.44×2502=2.23×105N·mm;
经计算得到,面板的受弯应力计算值:
σ=2.23×105/5.40×104=4.13N/mm2;
面板的抗弯强度设计值:
[f]=13N/mm2;
面板的受弯应力计算值σ=4.13N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求!
b.挠度验算
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:
q=28.44N/mm;
l--计算跨度(内楞间距):
l=250mm;
E--面板材质的弹性模量:
E=9500N/mm2;
I--面板的截面惯性矩:
I=100×1.8×1.8×1.8/12=48.6cm4;
面板的最大挠度计算值:
ν=5×28.44×2504/(384×9500×4.
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