大体混凝土施工方案.docx
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大体混凝土施工方案.docx
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大体混凝土施工方案
第一部分编制综合说明
1.工程概况
长峰商城是一幢集购物、餐饮、办公、酒店等于一体的多功能、综合性现代建筑。
主体结构为一幢10层裙楼和60层(框-剪结构)主楼组成,建筑面积31万平方米。
地下室四层开挖深度裙楼达17.55米,主楼达22米,局部深坑24米。
基础形式均采用筏式基础,底板面设计标高:
-16.75m。
主楼底板厚有4000mm,5000mm和局部深坑达6250mm;裙楼底板厚1700mm,底板垫层厚200mm。
地下室外墙采用800mm和1000mm厚两墙合一的地下连续墙。
基坑面积:
22000m2。
底板混凝土总方量约46100方,根据后浇带分四区流水施工。
每区情况如下:
A
B
C
C区地铁边
D
面积m2
5950
6150
4200
700
4200
厚度mm
1700
1700
1700
1700
以4000和5000为主,
局部1700和6250。
混凝土方量m3
10200
10500
7100
1190
18000
其中C区分两次浇捣,地铁侧9米快的底板区域等C区混凝土达到一定强度后,在盆边土方挖完后立即浇捣。
施工流程为:
B-C-D-A
2.编制依据
1、上海建筑设计研究有限公司的设计图。
2、上海岩土工程勘测设计研究员的地质勘探报告。
3、国家现行的有关施工及验收规范(规程)。
4、上海市安全生产、文明施工的规定和规程。
5、钢筋混凝土高层建筑设计与施工规程(JGJ3--2002)
6、建筑工程施工及验收规范(GBJ301--2001)
7、地基与基础工程施工及验收规范(GBJ202--2002)
8、工程测量规范(GB50026--2002)
9、地下工程防水技术规范(GB50108--2001)
10、混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204--2002)
11、建筑机械使用安全技术规程(JGJ33—2001)
12、施工现场临时用电安全技术规范(JGJ46--2002)
13、建筑工程质量检验评定标准(GBJ301--2002)
14、建筑地基基础工程施工质量验收规范(GB50202—2002)
15、地下防水工程质量验收规范(GB50208—2002)
16、国家及上海市安全生产、文明施工的规定和规程
第二部分施工方案
1.浇捣前期准备
1.1底板混凝土施工特点及控制要点
底板按照后浇带分四区浇捣,一次浇捣方量大,特别一次达主楼1.8万方,厚度最深6.25米,因此要加强浇捣后的水化热及温度应力控制和养护工作;特别是大方量混凝土的浇捣的供料保证,保证混凝土浇捣的连续性。
1.2场布安排
底板施工流程是B-C-D-A,在每区底板混凝土浇捣时,其上部结构已经开始施工。
只能利用部分的楼板加固作为泵车的停放位置,其余泵车尽量考虑停靠在汇川路上,只允许6方的混凝土车上楼板加固区。
1.3临时水电布置
地下室采用36伏的低压照明电路,在混凝土浇捣时保证充足的照明。
每台泵车配备一只小电箱,由附近临时电箱引出。
具体详见《临时地下施工用水用电方案》
1.4基础底板施工流程图
1.5钢筋工程
1.基础承台钢筋加工根据施工分段计划,严格按照设计施工图和国家规范的标准现场分批加工,钢筋应附上钢材质保证书,经现场技术监理部门验收后方可进行绑扎。
2.本工程基础底板裙楼上皮钢筋主要为2皮Ф36,主楼上皮筋主要为4Ф36,中间高度每一米一皮Ф18的构造筋,下皮钢筋为主要为6皮Ф36。
钢筋采用A级接驳器连接,接头钢筋强度等级为Ш级。
3.一柱一桩与钢筋连接采用接驳器,一头接于钢管,一头连接钢筋。
4.底板钢筋采取工厂加工。
5.首先绑扎电梯井等落深处的钢筋,然后铺设其余底板钢筋。
绑扎顺序自下而上分层进行,绑扎中应注意各层钢筋上下之间的相互关系。
遇钢立柱适当调整钢筋间距,尽量让钢筋穿过,无法穿越时,按照同等数量钢筋搭接。
6.因此底板下皮钢筋搁置在桩顶或100×l00×100厚混凝土垫块上,垫块间距为1m。
7.底板面层钢筋架设在[8制成的钢筋支架上绑扎,支架间距2.1m,支架与下皮钢筋焊牢,同时用剪刀撑稳固联结。
以保证底板上层钢筋位置的正确性和施工作业的安全性。
电梯井处支架应增设剪刀撑。
钢立柱外侧四周焊接止水钢板。
详见《底板钢筋支架施工方案》。
8.墙,柱插筋绑扎依照在垫层上所弹轴线及模板线排列绑扎,为确保插钢筋位置正确,在承台面层钢筋上将墙柱水平或柱箍筋点焊固定于面筋上,插筋顶端临时绑扎1—2道水平筋,以保证墙,柱位置的正确无误。
9.承台上皮钢筋开设四个500*500洞,以便下人进行清理。
在浇捣承台砼之前按10d单面焊接补掉洞口钢筋。
1.6底板模板施工
底板内集水井、电梯井部分的深坑采用角钢作吊模支架,底模、侧模全部采用九夹板木模。
模板外侧用Ø48钢管作对撑,固定侧向模板。
坑底模板中心预留150X150方洞,作为混凝土浇捣时的排气孔及观察混凝土的密实度,亦可利用该洞对坑底混凝土进行振动。
当混凝土浇捣至坑面时,用事先准备的200X200夹板对该洞进行封闭。
在底模按0.5m2用一根对拉螺杆与灌注桩钢筋焊接,解决底模的抗浮。
1.6底板垫层施工
底板垫层随底板挖土推进随挖随捣,垫层为C20厚度200mm,地墙边12米范围内增厚到300mm,非地铁侧增厚部分采用双向双层12@200配筋。
1.非地铁侧每块土方在开挖后必须在36小时内完成垫层的浇捣。
地铁侧每条土方和垫层浇捣必须控制在16小时内完成.
2.,清除地墙边的浮土,保证垫层施工保证垫层施工的质量和垫层的厚度,特别是地墙边垫层施工时,垫层与地墙之间接缝密实并要在规定的时间内浇捣完毕。
3.用毛竹片每10平方米设置一个标高控制点。
1.7材料的垂直水平运输
底板的主要是钢筋垂直水平运输材料,打算利用中间的一个电梯井作为垂直运输通道,底板B区钢筋通过汽车吊运送至B3板堆放,再利用人工搬运到大底板。
A,C和D区钢筋直接运送到底板B区堆放,再利用人工搬运到施工区域,D区部分钢筋可以通过主楼塔吊直接吊运到施工区域。
1.8大体积混凝土配合比方案
按设计要求混凝土强度等级为C40,龄期60天。
粗骨料采用5-25mm碎石,施工坍落度为120±30mm,初凝时间为5-6小时,终凝时间为10-12小时。
砼原材料要求如下:
1、水泥:
采用42.5粉煤灰水泥,并按现行国标GB175-1999进行验收。
2、粉煤灰:
采用二级灰。
3、黄砂:
采用中砂。
细度模数2.3以上,含泥量小于3%,其他指标按JGJ52-92的要求进行验收。
4、碎石:
采用新开元石矿5-40碎石,含泥量小于1%,其他指标按JGJ53-92的要求进行验收。
5、外加剂:
采用上海建工麦斯特公司生产的P622外加剂,其指标按现行国标GB8076-1997的要求进行验收。
6、水:
采用自来水。
7、设计初凝时间为5-6小时,终凝时间为8-10小时。
9.抗渗强度等级:
P6。
10.砂率:
41%。
11.入模温度控制在摄氏25度以内
12、配合比设计。
原材料
水
水泥
砂
石
粉煤灰
外加剂
矿粉
每方用量(KG)
195
250
720
1030
100
1.58
100
重量比
0.78
1.00
2.88
4.12
0.40
0.63%
0.40
1.9劳动力组织
1)每台泵,前台头子8人,后台2人。
2)每台固定泵设4只振动头子。
3)机修工、电焊工3人、电工6人负责振动泵马达、软轴的调换及现场灯光照明。
4)每台固定泵泥工6人,负责平仓,打木蟹。
5)辅工6人,负责路面保洁、车轮冲洗,2人负责坑内抽水及养护。
6)辅工、泥工、木工、钢筋工、混凝土工及机修电焊工若干名,由管理人员负责,以备急用。
1.10管理人员组织
混凝土浇捣现场管理体系网络图
现场管理人员负责表
浇砼总指挥:
朱林飞
施工现场总负责:
曹伯顺
技术总负责:
王志华
质量总负责:
郁明安、薛陶锋、陈晓毅
浇砼进度协调等:
张建新、吴志平
泵站联系协调:
张建新、吴志平
车辆调度指挥:
张建新、吴志平
安全总负责:
杨文源
综合办、外部协调负责:
陈兆康
关砌总负责:
陈 雷
钢筋总负责:
邬耀忠
木翻总负责:
周根荣
砼浇捣统计:
张建新
泵车总负责:
陈 雷
砼试块制作:
顾保君、许国玮
生活后勤:
陈兆康
食堂:
陈兆康
电工:
王柳松、王鹤鸣、顾玉昌
机修:
蔡坤良、朱富平、秦少云
2.大体积混凝土浇捣方案
2.1浇捣流程
1)、A区
A区面积5950平方米,底板厚度1700,混凝土约10200方。
泵管由东向西退捣,总共布置10台泵车,泵管间距约为9.5米。
时间:
10200/(10X30)≈34小时
具体详见《A区底板混凝土浇捣平面布置图》
2)、B区
B区面积6150平方米,底板厚度1700,混凝土约10500方。
泵管由东向西退捣,总共布置10台泵车,泵管间距约为9.5米。
时间:
10500/(10X30)≈35小时
具体详见《D区底板混凝土浇捣平面布置图》
3)、C区
C区面积4200平方米,底板厚度1700,混凝土约7100方。
泵管由凯旋路侧向D区退捣,总共布置7台泵车,间距为8.5米。
浇捣时间:
7100/(7X30)≈34小时
具体详见《C区底板混凝土浇捣平面布置图》
4)、C区盆边底板
C区盆边底板面积700平方米,底板厚度1700,混凝土约1200方。
泵管由中间向两边退捣,总共布置2台泵车。
浇捣时间:
1200/(2X30)≈20小时
具体详见《C区盆边底板混凝土浇捣平面布置图》
5)、D区
D区面积4200平方米,底板厚度以4000和5000为主,局部1700和6250,混凝土约1.8万方。
泵管沿主楼轴线方向由地墙向A区退捣,总共布置12台泵车,深坑部位布置6根泵管,间距为4米,深坑两边布置7根泵管,间距为6米。
浇捣时间:
18000/(12X25)≈50小时.
具体详见《D区底板混凝土浇捣平面布置图》
2.2泵车布置
1)、A区
拟于汇川路布置八台固定泵(1-8号),B区楼板上布置两台固定泵(9-10号),1-4号泵各备泵管120米,5-10号各泵备泵管200米;具体布置位置详见附图。
振动棒40套,备用5套,共计45套。
详见附表:
《机械、料具配备表》。
2)、B区
拟于汇川路布置五台固定泵(1-6号),在A区楼板布置两台(7-8号),B区楼板两台(9-10号)。
1-2号各备泵管120米,3-10号各备泵管120米;具体布置位置详见附图。
振动棒40套,备用5套,共计45套。
详见附表:
《机械、料具配备表》。
3)、C区
拟于汇川路布置3台固定泵(1-3号),在A、B区楼板布置四台(4-7号)。
1-3和7号各备泵管250米,4-6号各备泵管160米;具体布置位置详见附图。
振动棒28套,备用5套,共计33套。
详见附表:
《机械、料具配备表》。
3)、C区盆边底板
拟于汇川路布置2台固定泵(1-2号),各备泵管250米。
具体布置位置详见附图。
振动棒8套,备用1套,共计9套。
详见附表:
《机械、料具配备表》。
4)、D区
拟于汇川路布置5台固定泵(1-5号),在A、B区楼板布置7台(6-12号)。
1-9号各备泵管180米,10-13号各备泵管140米;具体布置位置详见附图。
振动棒28套,备用5套,共计33套。
详见附表:
《机械、料具配备表》。
2.3材料供应
砼浇捣时间:
拟订B区2004年7月1日,混凝土10500按10台泵计,约需持续35小时;C区2004年7月20日,混凝土7100按7台泵计,约需持续34小时,C盆边底板区2004年8月10日,混凝土1200按2台泵计,约需持续24小时;D区2004年8月20,混凝土18000按12台泵计,约需持续50小时;A区2004年9月10日,混凝土10200方,按10台泵计,约需持续33小时。
采用真如和长桥两个泵站供料。
行车路线:
砼车由真如搅拌站出发,经由北翟路、长宁路凯旋路到长峰商城,行程约18公里,白天约需半小时,晚上约需二十分钟。
长桥行程约15公里,白天约需半小时,晚上约需二十分钟。
具体情况详见《底板施工供料方案》
2.4机械、料具配备
机械、料具配备
序号
名称
数量
序号
名称
数量
1
插入式振动器
35台
13
竹扫把
30把
2
振动软轴
35根
14
翻斗车
8辆
3
切割机
1台
15
滚筒
4只
4
电焊机
2台
16
泥桶
20只
5
乙炔
2套
17
小太阳
10只
6
氧气
2套
18
小太阳灯管
20根
7
刮尺
4m10根
2m10根
19
道木
2.55×0.22×0.16m60根
8
木蟹
25只
20
手提泵
2只
9
220V移动电箱
20只
21
扳手
6把
10
380V移动电箱
10只
22
铁锹
30把
11
麻袋
8000只
23
麻绳
50m
12
塑料薄膜
5600M2
2.5浇捣要点
浇捣时泵管从挖土口和预留孔口进入施工部位,浇捣时应按泵管的操作半径分批分段浇捣,采用斜坡薄层浇捣法,增大散热面积。
薄层浇捣间隔时间不大于混凝土初凝时间,混凝土内掺外加剂和填充料来减少水化热。
3.测温方案
3.1测温目的
由于本工程大底板面积大,厚度厚,总面积22000M2,裙楼厚1.7米,特别是主楼大底板厚达4米,局部电梯井位置深达5米、6.25米。
大体积混凝土施工时,混凝土内部热量较难散发,外部表面热量散发较快(在夜间及下雨更甚),内部和外部热胀冷缩过程相应会在混凝土表面产生拉应力。
温差大到一定程度,混凝土表面拉应力超过当时的混凝土极限抗拉强度时,在混凝土表面会产生有害裂缝,有时甚至贯穿裂缝。
另外,混凝土硬化后随温度降低产生收缩,由于受到地基约束,会产生很大外约束力,当超过当时的混凝土极限抗拉强度时,也会产生裂缝。
为了了解基础大体积混凝土内部由于水化热引起的温度升降规律,掌握基础混凝土中心与表面、表面与大气温度间的温度变化情况,以便采取必要的措施。
3.2测温设备
采用XQC-300-J8型电桥测温仪,配以导线。
用WZC-010铜`热电阴与导线必须焊接牢靠,然后用环氧树脂封闭,并老化处理,确保不渗水。
整套测温设备进入现场前应进行调试,无误后方使用。
3.3测温前准备工作
a.在基坑外距测温区较近处搭设3.5m×3m简易控制室。
以防雨、防风、防盗。
b.测温控制室内配置电箱220V一个。
c.测温探头按布置要求埋入,将导线引至测温控制室并与测温仪连接,校验正确`。
d.浇捣前测出各测温探头的初始温度值,并作好记录。
e.浇捣前测出大气温度及入模混凝土温度并作好记录。
f.对浇注人员提出保护测温探头与导线的注意事项。
3.4测温阶段的要求
`a.自混凝土入模至浇捣完毕的四天期间内每隔二小时测温一次,以后每隔四小时测温一次。
一般十~十四天后可停止测温,或温度梯度<20度时,可停止测温。
b.每测温一次,应记录、计算每个测温点的升降值及温差值。
c.当混凝土中心温度差超过22度时,必须向现场施工管理人员报警。
当超过25℃时,现场施工方必须采取有效技术措施。
d.测温人员应坚守岗位,认真操作,加强责任心,并仔细作好记录。
e.非测温人员不得随意进入测温控制室。
3.5温度应力计算
底板根据后浇带分四个区域浇捣,每个区大致呈变长为85米的正方形,各区具体尺寸、厚度及混凝土的配合比详见首页。
本计算书是计算分区浇捣时,垂直温差控制在25度以内,地板每区混凝土温度产生的应力是否能导致地板的贯穿裂缝。
每块板的平面尺寸具体如下图:
1、钢砼在诸因素在非标准条件下的各项修正系数
M1=1.25M2=1.35M3=1.90M4=1.79M5=0.9M6=0.93M7=0.80M8=1.31M9=0.86M10=0.9
2、各龄期收缩当量温差
ε0yM1×M2×┄┄×M10=3.90×3.24×10-4=12.64×10-4
εy(t)=ε0yM1×M2×┄┄×M10
εy(30)=12.64×10-4×(1-e-0.01×30)=3.28×10-4Ty(30)=32.8℃
εy(27)=12.64×10-4×(1-e-0.01×27)=2.99×10-4Ty(27)=29.9℃
εy(24)=12.64×10-4×(1-e-0.01×24)=2.69×10-4Ty(24)=26.9℃
εy(21)=12.64×10-4×(1-e-0.01×21)=2.39×10-4Ty(21)=23.9℃
εy(18)=12.64×10-4×(1-e-0.01×18)=2.08×10-4Ty(18)=20.8℃
εy(15)=12.64×10-4×(1-e-0.01×15)=1.76×10-4Ty(15)=17.6℃
εy(12)=12.64×10-4×(1-e-0.01×12)=1.43×10-4Ty(12)=14.3℃
εy(9)=12.64×10-4×(1-e-0.01×9)=1.09×10-4Ty(9)=10.9℃
εy(6)=12.64×10-4×(1-e-0.01×6)=0.74×10-4Ty(6)=7.4℃
εy(3)=12.64×10-4×(1-e-0.01×3)=0.37×10-4Ty(3)=3.7℃
3、总温差
T=T(6)+T(9)+T(12)+┄┄+T(30)
T(6)=2.3+3.7=6.0℃
T(9)=3.2+3.5=6.7℃
T(12)=3.3+3.4=7.1℃
T(15)=2.7+3.2=5.9℃
T(18)=1.9+3.2=5.1℃
T(21)=1.6+3.2=4.8℃
T(24)=0.8+3.0=3.8℃
T(27)=1.3+3.0=4.3℃
T(30)=1.4+2.9=4.3℃
总温差:
T=T(6)+T(9)+T(12)+┄┄+T(30)
=6.0+6.7+┄┄+4.3=47.6℃
4、各龄期的砼弹性模量
E(t)=[t/(2.5+0.915t)]×E28
E(3)=[3/(2.5+0.915×3)]×3.7×104=2.2×104N/mm2
E(6)=2.78×104N/mm2E(9)=3.10×104N/mm2
E(12)=3.27×104N/mm2E(15)=3.42×104N/mm2
E(18)=3.51×104N/mm2E(21)=3.56×104N/mm2
E(24)=3.63×104N/mm2E(27)=3.66×104N/mm2
E(30)=3.70×104N/mm2
5、各龄期砼松弛系数S(T)
S(3)=0.191S(6)=0.209S(9)=0.212S(12)=0.217
S(15)=0.230S(18)=0.259S(21)=0.310S(24)=0.367
S(27)=0.443S(30)=1
6、地基水平阻力系数Cx值
Cx=Cx1+Cx2
根据上海软土地基Cx1=1×10-2N/mm2
Cx2=Q/F
Q=4EI(Kh×D/4EI)3/4
=4×4×104×[π×8504/64]×(1×10-2×850×64/[4×4×104×π×8504])3/4
=39818N/mm4
=3.98×104N/mm4
F=22000/1141=19.28m2=19.28×106mm2
Cx2=3.98×104/19.28×106=2.07×10-3N/mm2
所以水平阻力系数:
Cx=Cx1+Cx2=1×10-2+2.07×10-3=1.207×10-2N/mm2
7、各阶段温差和收缩引起的温度应力
σ(t)=-(1-1/chβL/2)E(t)S(t)T(t)a/(1-v)
(1)6d时
β=[Cx/(HE(t))]1/2=(1.192×10-2/1700×2.78×104)1/2=1.59×10-5
βL/2=1.59×10-5×(85000/2)=0.675
查表得:
chβL/2=1.24
σ(6)=【1.0×10-5/(1-0.15)】×(1-1/1.24)×6×2.78×104×0.209
=0.080mpa
(2)9d:
β=【1.192×10-2/(1700×3.1×104)】1/2=1.50×10-5
βL/2=0.639
查表得:
chβL/2=1.21
σ(9)=【1.0×10-5/(1-0.15)】×(1-1/1.21)×6.7×3.1×104N/mm2×0.212=0.090mpa
(3)12d时:
β=【1.192×10-2/(1700×3.27×104)】1/2=1.46×10-5
βL/2=0.622
查表得:
chβL/2=1.20
σ(12)=【1.0×10-5/(1-0.15)】×(1-1/1.20)×6.7×3.27×104×0.217=0.093mpa
(4)15d时:
β=【1.192×10-2/(1700×3.42×104)】1/2=1.43×10-5
βL/2=0.608
查表得:
chβL/2=1.19
σ(15)=【1.0×10-5/(1-0.15)】×(1-1/1.19)×5.9×3.42×104×0.23=0.087mpa
(5)18d时:
β=【1.192×10-2/(1700×3.51×104)】1/2=1.41×10-5
βL/2=0.601
查表得:
chβL/2=1.19
σ(18)=【-1.0×10-5/0.85】×(1-1/1.19)×5.1×3.51×104×0.259
=0.087mpa
(6)21d时:
β=【1.192×10-2/(1700×3.56×104)】1/2=1.40×10-5
βL/2=0.596
查表得:
chβL/2=1.18
σ(21)=【1.0×10-5/0.85×(1-1/1.18)】×4.8×3.56×104×0.31
=0.95mpa
(7)24d时:
β=【1.192×10-2/(1700×3.63×104)】1/2=0.139
βL/2=0.591
查表得:
chβL/2=1.18
σ(24)=【1.0×10-5/0.85×(1-1/1.18)】×3.8×0.367×3.63×104
=0.091mpa
(8)27d时:
β=【1.192×10-2/(1700×3.66×104)】1/2=1.38×10-5
βL/2=0.588
查表得:
chβL/2=1.18
σ(27)=【1.0×10-5/0.85×(1-1/1.18)】×4.3×3.66×104×0.433
=0.122mpa
(9)30d时:
β=【1.192×10-2/(1700×3.7×104)】1/2=1.38×10-5
βL/2=0.585
查表得:
chβL/2=1.18
σ(30)=【1.0×10-5/0.85×(1-1/1.18)】×4.3×3.7×104×1
=0.285mpa
σ=σ(6)+σ(9)+┄┄+σ(30)
=0.080+0.090+┄┄+0.285
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