高支模专项施工方案专家论证通过.docx
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高支模专项施工方案专家论证通过
高支模施工方案
一、工程概况
二、编制依据
三、高支模平板计算
四、梁模板设计方案
五、施工计划
六、施工工艺
七、模板安装及混凝土浇筑方法和有关注意事项
八、支模监测
九、质量保证措施
十、安全技术措施
十一、雨季施工措施
十二、安全应急救援措施
十三、劳动计划
一、工程概况
支模架形式采用扣件式钢管脚手架。
由于此处地基土质较好,在土体夯实的基础上,再浇捣100mm厚C20混凝土,作为支模架架体的基础。
楼板支模架设计:
立杆间距为900×900mm,步距为1200mm;离地200mm高度设纵横向水平扫地杆,立杆顶部(顶撑下部)设一道水平拉杆,且每步设一道水平拉杆,由于高度在8~20米之间,所以在最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆;竖向剪刀撑,在架体外侧周边由下至上的设置竖向连续式剪刀撑,中间在纵、横向每隔10米左右由下至上设置连续式剪刀撑,竖向剪刀撑宽度为4跨;水平剪刀撑,在扫地杆处设一道水平剪刀撑,在竖向剪刀撑顶部交点平面设一道水平剪刀撑,由于高度在8~20米,在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑中间处增加之字斜撑,在有水平剪刀撑的部位,在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑,水平剪刀撑宽度为4跨,连墙件竖向2步(2400mm)与建筑物柱子设置一个固结点。
梁支模架设计:
立杆横向间距为300mm,立杆纵向间距为600mm,梁底采用18mm厚胶合板,配60×80mm木枋作为次楞(间距150mm),48×3.0mm作为水平主楞(间距同纵向立杆600mm),再加48×3.0mm双钢管支撑(间距300mm)。
梁侧采用18mm厚胶合板,配横向60×80mm的木枋作为次楞(间距为200mm),再竖向加48×3.0mm双钢管主楞(间距1000mm),采用蝴蝶扣和M12对拉螺杆加固,螺杆竖向间距为200mm。
为了保证支撑模板系统的施工质量,防止发生不安全事故,避免造成人员伤亡和财产损失,根据《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的规定,特编制高支撑模板系统专项施工技术方案。
二、编制依据
施工图纸;
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011;
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008;
《危险性较大的分部分项工程安全管理方法》建质[2009]87号。
三、高支模平板计算(具体根据图纸)
一、参数信息
1.模板支架参数
横向间距或排距(m):
0.9;纵距(m):
0.9;步距(m):
1.20;
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):
0.20;模板支架搭设高度(m):
14.25米;
采用的钢管(mm):
Φ48×3.0;板底支撑连接方式:
方木支撑;
立杆承重连接方式:
可调支托;
2.荷载参数
平板的模板及小梁自重(kN/m2):
0.30;混凝土与钢筋自重(kN/m3):
24+1.1=25.1;
施工均布荷载标准值(kN/m2):
2.50;
3.材料参数
面板采用胶合面板,规格为1830×915×18mm;板底支撑采用方木;
面板弹性模量E(N/mm2):
8000;面板抗弯强度设计值(N/mm2):
11.5;
木方抗剪强度设计值(N/mm2):
1.40;木方的间隔距离(mm):
300.0;
木方弹性模量E(N/mm2):
9000.000;木方抗弯强度设计值(N/mm2):
13.0;
木方的截面宽度(mm):
60.00;木方的截面高度(mm):
80.00;
托梁材料为:
钢管(双钢管):
Ф48×3.0;
4.楼板参数
楼板的计算厚度(mm):
150.00mm;
楼板支撑架荷载计算单元(如下图)
二、模板面板计算
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=91.5×1.82/6=49.41cm3;
I=91.5×1.83/12=44.47cm4;
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):
q1=25.1×0.11×1+0.3×1=3.06kN/m;
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):
q2=2.5×1=2.5kN/m;
2、强度计算
计算公式如下:
M=0.101ql2
其中:
q=1.2×3.06+1.4×2.5=7.172kN/m;
最大弯矩M=0.101×7.172×3002=65193N·m;
面板最大应力计算值σ=M/W=65193/49410=1.32N/mm2;
面板的抗弯强度设计值[f]=11.5N/mm2;
面板的最大应力计算值为1.32N/mm2小于面板的抗弯强度设计值11.5N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中q=q1=3.06kN/m
面板最大挠度计算值ν=0.677×3.06×3004/(100×8000×44.47×104)=0.047mm;
面板最大允许挠度[ν]=300/250=1.2mm;
面板的最大挠度计算值0.047mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满足要求!
三、模板支撑方木的计算
方木按照三跨连续梁计算,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=b×h2/6=6×8×8/6=64cm3;
I=b×h3/12=6×8×8×8/12=256cm4;
方木楞计算简图
1.荷载的计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):
q1=25.1×0.3×0.11+0.3×0.3=0.918kN/m;
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):
q2=2.5×0.3=0.75kN/m;
2.强度验算
计算公式如下:
M=0.101ql2
均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×0.918+1.4×0.75=2.15kN/m;
最大弯矩M=0.101ql2=0.101×2.15×0.92=0.176kN·m;
方木最大应力计算值σ=M/W=0.176×106/64000=2.75N/mm2;
方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2;
方木的最大应力计算值为2.75N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
3.抗剪验算
截面抗剪强度必须满足:
τ=3V/2bh<[τ]
其中最大剪力:
V=0.617×2.15×0.9=1.19kN;
方木受剪应力计算值τ=3×1.19×103/(2×60×80)=0.37N/mm2;
方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2;
方木的受剪应力计算值0.37N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2,满足要求!
4.挠度验算
计算公式如下:
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
均布荷载q=q1=0.918kN/m;
最大挠度计算值ν=0.677×0.918×9004/(100×9000×2560000)=0.176mm;
最大允许挠度[ν]=900/250=3.6mm;
方木的最大挠度计算值0.176mm小于方木的最大允许挠度3.6mm,满足要求!
四、托梁材料计算
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;
托梁采用:
钢管(双钢管):
Ф48×3.0;
W=4.49×2=8.98cm3;
I=10.78×2=21.56cm4;
集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=2.15kN;
托梁计算简图
最大弯矩Mmax=0.289×P·0.9=0.289×2.15×0.9=0.56kN·m;
最大变形Vmax=0.866×P·0.9=0.886×2.15×0.9=1.67mm;
最大应力σ=560000/8980=62.36N/mm2;
托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2;
托梁的最大应力计算值62.36N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度为1.67mm小于900/150=6.0mm与10mm,满足要求!
五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容
(1)脚手架的自重(kN):
NG1=0.166×14.14=2.34kN;
钢管的自重计算参照《扣件式规范》。
(2)模板的自重(kN):
NG2=0.3×0.9×0.9=0.243kN;
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):
NG3=25.1×0.11×0.9×0.9=2.236kN;
经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.82kN;
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载
经计算得到,活荷载标准值NQ=(2.5+2)×0.9×0.9=3.645kN;
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N=1.2NG+1.4NQ=10.887kN;
六、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式:
σ=N/(φA)≤[f]
其中N----立杆的轴心压力设计值(kN):
N=10.887kN;
φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到;
i----计算立杆的截面回转半径(cm):
i=1.58cm;
A----立杆净截面面积(cm2):
A=4.24cm2;
W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):
W=4.49cm3;
σ--------钢管立杆最大应力计算值(N/mm2);
[f]----钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205N/mm2;
L0----计算长度(m);
按下式计算:
顶部立杆段:
l01=ku1(h+2a)=1.217×1.596×(0.44+2×0.2)=1.63m;
非顶部立杆段:
l02=ku2h=1.217×2.128×1.2=3.1m;
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.2m;
l01/i=1630/15.8=103;
l02/i=3100/15.8=196;
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ1=0.566,
φ1=0.188;
钢管立杆的应力计算值:
σ1=8079/(0.566×424)=33.66N/mm2;
σ2=10887/(0.188×424)=136.58N/mm2;
钢管立杆的最大应力计算值σ=σ2=136.58N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
七、立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p≤fg
地基承载力设计值:
fg=fgk×kc=200×1=200kpa;
其中,地基承载力标准值:
fgk=200kpa;
脚手架地基承载力调整系数:
kc=1;
立杆底座放置300×300×50mm木板。
立杆基础底面的平均压力:
p=N/A=10.887/0.09=120.97kpa;
其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值:
N=10.887kN;
基础底面面积:
A=0.09m2。
p=120.97kpa≤fg=200kpa。
地基承载力满足要求!
四、梁模板设计方案:
梁段:
1.荷载参数
新浇混凝土重力密度(kN/m3):
24.00;模板自重(kN/m2):
0.30;钢筋自重(kN/m3):
1.50;
施工均布荷载标准值(kN/m2):
2.5;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):
20.6;
振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2):
2.0;振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2):
4.0;
2.材料参数
木材品种:
柏木;木材弹性模量E(N/mm2):
9000.0;
木材抗压强度设计值fc(N/mm):
10.0;
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):
13.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):
1.4;
面板材质:
胶合面板;面板规格(mm):
1830×915×18;
面板弹性模量E(N/mm2):
8000.0;面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):
11.5;
二、梁侧模板荷载计算
按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中γ--混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;
t--新浇混凝土的初凝时间,取2.000h;
V--混凝土的浇筑速度,取2.000m/h;
H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度;
β1--外加剂影响修正系数,取1.200;
β2--混凝土坍落度影响修正系数,取1.15。
分别计算得20.6kN/m2、36.000kN/m2,取较小值20.6kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞的根数为8根。
面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图(单位:
mm)
1.强度计算
材料抗弯强度验算公式如下:
σ=M/W<[f]
其中,W--面板的净截面抵抗矩,W=b×1.8×1.8/6=29.97cm3;
b=1500-110-915+80=55.5cm
M--面板的最大弯矩(N·mm);
σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)
[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2);
按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算:
M=0.101q1l2+0.117q2l2
其中,q--作用在模板上的侧压力,包括:
新浇混凝土侧压力设计值:
q1=1.2×1.0×20.6=24.72kN/m;
倾倒混凝土荷载设计值:
q2=1.4×2=2.8kN/m;
计算跨度:
l=200mm;
面板的最大弯矩M=0.101×(2.8+24.72)×2002=1.11×105N·mm;
经计算得到,面板的受弯应力计算值:
σ=1.11×105/2.997×104=3.7N/mm2;
面板的抗弯强度设计值:
[f]=11.5N/mm2;
面板的受弯应力计算值σ=3.7N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=11.5N/mm2,满足要求!
2.挠度验算
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:
q=q1=24.72N/mm;
l--计算跨度:
l=200mm;
E--面板材质的弹性模量:
E=8000N/mm2;
I--面板的截面惯性矩:
I=55.5×1.8×1.8×1.8/12=26.97cm4;
面板的最大挠度计算值:
ν=0.677×24.72×2004/(100×8000×2.697×105)=0.124mm;
面板的最大容许挠度值:
[ν]=l/250=200/250=0.8mm;
面板的最大挠度计算值ν=0.124mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.8mm,满足要求!
四、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
次楞均布荷载:
q=1.2×20.6×0.2+1.4×2×0.2=5.5kN/m
本工程中,次楞采用木方,宽度60mm,高度80mm,截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W=1×6×8×8/6=64cm3;
I=1×6×8×8×8/12=256cm4;
E=9000.00N/mm2;
计算简图
经过计算得到最大弯矩M=0.101×5.5×1.02=0.56kN·m,最大变形ν=0.677×ql4/100EI=1.61mm
(1)次楞强度验算
强度验算计算公式如下:
σ=M/W<[f]
经计算得到,次楞的最大受弯应力计算值σ=5.6×105/6.4×104=8.75N/mm2;
次楞的抗弯强度设计值:
[f]=13N/mm2;
次楞最大受弯应力计算值σ=8.75N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求!
(2)次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值:
[ν]=1000/400=2.5mm;
次楞的最大挠度计算值ν=1.61mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=2.5mm,满足要求!
2.主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力,取次楞的最大支座力P=5.5KN/m×1.0m=5.5KN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中,主楞采用圆钢管,直径48mm,壁厚3.0mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=2×4.49=8.98cm3;
I=2×10.78=21.56cm4;
E=206000.00N/mm2;
主楞计算简图
经过计算得到最大弯矩M=0.213×5.5×0.2=0.234kN·m。
(1)主楞抗弯强度验算
σ=M/W<[f]
经计算得到,主楞的受弯应力计算值:
σ=2.34×105/8.98×103=26.06N/mm2;主楞的抗弯强度设计值:
[f]=205N/mm2;
主楞的受弯应力计算值σ=26.06N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
(2)主楞的挠度验算
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为ν=1.146×Pl3/100EI=1.146×4.94×103×2003/(100×2.06×105×2.438×105)=0.01mm
主楞的最大容许挠度值:
[ν]=200/400=0.5mm;
主楞的最大挠度计算值ν=0.01mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=0.5mm,满足要求!
(3)对拉螺杆计算:
最大支座反力P=5.5KN,采用M12螺杆,Ntb=12.9KN>P=5.5KN,满足要求。
五、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=900×18×18/6=4.86×104mm3;
I=900×18×18×18/12=4.374×105mm4;
计算简图
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算:
σ=M/W<[f]
新浇混凝土及钢筋荷载设计值:
q1:
1.2×(24.00+1.50)×1.0×1.50=45.9kN/m;
模板结构自重荷载设计值:
q2:
1.2×0.30×1.0=0.36kN/m;
振捣混凝土时产生的荷载设计值:
q3:
1.4×2.00×1.0=2.8kN/m;
最大弯矩计算公式如下:
Mmax=0.101(q1+q2+q3)l2=0.101×(45.9+0.36+2.8)×1502=1.11×105N·mm;
σ=Mmax/W=1.11×105/4.86×104=2.28N/mm2;
梁底模面板计算应力σ=2.28N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=11.5N/mm2,满足要求!
2.挠度验算
最大挠度计算公式如下:
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中,q--作用在模板上的压力线荷载:
q=q1+q2=45.9+0.36=46.26kN/m;
l--计算跨度(梁底支撑间距):
l=150.00mm;
E--面板的弹性模量:
E=8000.0N/mm2;
面板的最大允许挠度值:
[ν]=150.00/250=0.600mm;
面板的最大挠度计算值:
ν=0.677×45.9×1504/(100×8000×4.374×105)=0.044mm;
面板的最大挠度计算值:
ν=0.044mm小于面板的最大允许挠度值:
[ν]=0.6mm,满足要求!
六、梁底支撑木方的计算
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m):
q1=1.2×[(24+1.5)×1.5×0.15+0.3×0.15×(2×1.39+0.9)/0.9]=7.1kN/m;
(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m):
q2=1.4×2×0.15=0.42kN/m;
均布荷载设计值q=7.1+0.42=7.52kN/m;
2.支撑方木验算
本工程梁底支撑采用方木,方木的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W=6×8×8/6=6.4×101cm3;
I=6×8×8×8/12=2.56×102cm4;
E=9000N/mm2;
计算简图如下:
计算简图
方木的支座力:
N=7.52×0.6=4.51kN;
最大弯矩:
M=0.101×ql2=0.101×7.52×6002=0.27kN·m
最大剪力:
V=0.617×ql=0.617×7.52×0.6=2.78kN
方木最大正应力计算值:
σ=M/W=0.27×106/6.4×104=4.22N/mm2;
方木最大剪应力计算值:
τ=3V/(2bh0)=3×2.78×1000/(2×60×80)=0.87N/mm2;
方木的最大挠度:
ν=0.667×ql4/100EI=0.667×7.1×6004/(100×9000×2.56×106)=0.266mm;
方木的允许挠度:
[ν]=600/250=2.4mm;
方木最大应力计算值4.22N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2,满足要求!
方木受剪应力计算值0.87N/mm2小于方木抗剪强度设计值[fv]=1.400N/mm2,满足要求!
方木的最大挠度ν=0.266mm小于方木的最大允许挠度[ν]=2.400mm,满足要求!
七、梁横向钢管的计算
作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。
钢管的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W=4.49cm3;
I=10.78cm4;
E=206000N/mm2;
1.梁底支撑钢管的强度计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;集中力P=4.51kN
支撑钢管计算简图
最大弯矩Mmax=0.213×4.51×0.3=0.29kN·m;
最大变形νmax=1.146×4.51×103×3003/(100×
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