首座御园三期5#车库模板碗扣式支撑体系方案讲解.docx
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首座御园三期5#车库模板碗扣式支撑体系方案讲解.docx
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首座御园三期5#车库模板碗扣式支撑体系方案讲解
一、编制依据------------------------------------------------------------------------2
二、工程概况------------------------------------------------------------------------2
三、施工部署------------------------------------------------------------------------2
四、施工准备------------------------------------------------------------------------3
五、施工方法及构造要求--------------------------------------------------------------4
六、脚手架拆除----------------------------------------------------------------------5
七、脚手架施工安全保证措施----------------------------------------------------------5
八、附件碗口式脚手架计算书----------------------------------------------------------6
1编制依据、
1.1施工组织设计
施工组织设计名称
编制部门
首座御园三期施工总设计
北京川岩建设工程有限责任公司技术部
1.2施工图纸
图纸名称
出图日期
首座御园三期结构施工图纸
2012年5月25日
首座御园三期建施施工图纸
2012年5月25日
1.3主要标准:
序号
名称
编号
1
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
JGJ130-2001
2
《建筑施工高处作业安全技术规范》
JGJ80-91
3
《建筑施工安全检查标准》
JGJ59-99
4
《北京市建筑工程施工安全操作规程》
DBJ01-62-2002
2、工程概况
2.1总体介绍
工程名称
首座御园三期5#地下车库
工程地址
本工程位于北京市团河农场内
建设单位
北京川岩建设工程有限责任公司
设计单位
北京中景昊天工程设计有限公司
监理单位
北京曙晨监理工程有限公司
结构形式
钢筋混凝土剪力墙框架结构,基础形式平板式筏形基础,顶板为无梁板。
建筑面积
建筑面积约12785㎡。
2.2设计概况
首座御园三期5#地下车库,本工程位于北京市大兴区团河农场内,东临东环路,南临枣园二路,西至广平大街,北至科苑路,本建筑为二等人员掩蔽及物资库,平时为车库,战时为人防。
2.3、5#车库主体结构施工采用碗扣式钢管脚手架搭设支撑,部位主体结构层。
3、施工部署
3.1施工部位及工期要求
地下车库开工日期2012年7月15日,至顶板封顶日期2012年9月25日工期为70天,支模架标高从-6.34m~m,搭设高度11.45m、11.55m、13.33m。
3.2劳动力组织
3..1项目组织管理和职责分工
序号
姓名
职务
职责分工
1
周斌
项目经理
技术方案审与实施
2
胡树刚
总工程师
技术方案的制定及审核
3
周永富
质量员
质量检查及验收
4
曾承灿
物资部
材料进场及验收
5
蒋华元
木工工长
现场模板安装的生产指挥及交底落实
6
杨波
安全员
负责安全、消防、环卫等工作的监督和管理
7
架子工作业人数
20人
3.3.2模板支撑架由木工负责搭设,验收合格后,方可进行使用。
3.3.5梁板模板支设完成,浇注混凝土前,必须由技术部、安全部、工程部负责联合检查,确保无安全隐患。
4、施工准备
4.1技术准备
4.1.1审核图纸了解建筑结构类型,着重了解支模部位的架体搭设高度。
4.1.2根据施工组织设计的要求,对支模部位的顶板及梁的支撑体系的脚手架的选用形式做到心中有数。
4.1.3了解项目施工的具体情况,拟好支撑架的施工方法及施工步骤。
4.1.4熟悉支撑架搭设的安全技术规程。
4.1.5专业工长按支撑架方案及有关规定的要求向施工班组进行书面技术交底
4.2材料准备
序号
材料名称
规格
数量
备注
1
双面覆膜多层板
12mm厚
854㎡
连梁
2
双面覆膜多层板
12mm厚
6870㎡
顶板
3
钢管
φ48
5000m
壁厚3.5
4
木方
100×230
400m3
板主龙骨
5
木方
38×78
350m3
梁板次龙骨
6
立杆LG-240
φ48×2400
24300根
7
立杆LG-240
φ48×900
24300根
8
横杆HG-1200
φ48×900
72900根
9
油托
φ36×60
24000根
4.3材料要求
4.3.1碗扣式钢管脚手架用钢管应符合现行国家标准《直缝电焊管》GB/T13793、《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3091中的Q235A级普通钢管的要求,其材质性能应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700的规定。
上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造,其材料机械性能应符合现行国家标准《可锻铸铁件》GB9440中KTH330-08及《一般工程用铸铁造碳钢件》GB11352中ZG270-500的规定。
下碗扣、横行接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造,其材料机械性能应符合现行国家标准《一般工程用铸铁造碳钢件》GB11352中ZG230-450的规定。
4.3.2采用钢板热冲压整体成型的下碗扣,钢板应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235A级钢的要求,板材厚度不得小于6mm,并应经600~650℃的时效处理。
严禁利用废旧锈蚀钢板改制。
4.3.3脚手板
采用松木制作,其材质应符合现行国家标准《木结构设计规范》中Ⅱ级材质的规定。
脚手板的截面尺寸为220×50mm,长度为4m
碗扣式脚手架钢管
碗扣节点构成
4.3.4材料验收与检验
项目部对每批进场的碗扣式钢管材料进行检查验收,确保材料质量。
进入现场的构配件应具备以下证明资料:
主要构配件应有产品标识及产品质量合格证;供应商应配套提供钢管、零件、铸件、冲压件等材质、产品性能检验报告,钢管壁厚、焊接质量、外观质量;可调底座和可调托撑材质及丝杆直径、与螺母配合间隙等。
4.3.4.1碗扣式钢管材料的检查应符合下列规定:
4.3.4.1.1应有产品质量合格证。
有质量检验报告。
4.3.4.1.2钢管表面应平直光滑,不应有裂缝、结疤、分层、错位硬弯、毛刺、压痕和深的划道,锈蚀严重的钢管严禁用在本工程。
4.3.4.1.3钢管外径、壁厚、端面等的偏差必须符合构配件允许偏差的规定。
4.3.4.2扣件验收应符合下列规定:
4.3.4.2.1扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。
扣件使用前应进行质量检查,有裂缝、变形的严禁使用,出现滑丝的螺栓必须更换,新旧扣件必须进行防锈处理。
4.3.4.3脚手板检查应符合下列规定:
4.3.4.3.1脚手板采用松木制作,脚手板的宽度不宜小于200mm,厚度不宜小于50mm,腐朽的脚手板严禁使用。
4.3.4.4碗扣式钢管材料要求:
碗扣式钢管材料进场对进场材料进行见证取样,每检查批量必须大于280件、当每检查批量超过1200件时、应作另一批检查验收,进场产品质量报告和检验报告同时封存.
4.4主要机具准备
序号
机具名称
数量
备注
1
电刨床
1
2
切割机
1
3
自攻钻
5
4
气钉枪
5
5
电动手刨
10
4.5现场准备
将施工部位清理干净,据墙边300mm宽向另一方按照900mm米平距排距,如不合模数,可根据现场情况将据墙边距离调整。
4.6人员准备
各专业施工人员及上岗证应配备齐全,同时必须在项目安全部备案。
搭设脚手架的木工必须经过体检,凡患有高血压、心脏病、癫痫病、晕高或视力不够以及不适合于登高作业的,不得从事登高架设作业。
正确使用个人防护用品,必须着装灵便(紧身紧袖),在高处(2m及以上)作业时,必须佩带安全带,穿防滑鞋。
作业时精神要集中,团结协作、互相呼应,统一指挥,严禁在架子上打闹玩笑、酒后上班。
5、施工方法及构造要求
5.1模板支撑体系设计:
5.1.1板模板支撑体系
(1)采用12mm厚双面覆膜多层板铺设,其板规格为0.9×1.8m,次龙骨50×100mm方木,主龙骨100×100mm方钢,根据房间净空需要配置各种规格。
(2)顶板次龙骨间距200mm;主龙骨间距900mm。
(3)顶板支撑系统采用满堂红碗扣式钢管脚手架,碗扣式钢管立杆上设可调支座或铁垫片,脚手架横向间距900mm,脚手架水平杆步距1500mm,立杆高度由2.4米和0.9米的立杆组合。
(4)框架柱墩上面采用2.4米高的碗口架,横杆间距0.6米,和满堂脚手架采用短钢管扣件加固,并将碗口脚手架和框架柱采用井字钢管抱紧加固,连接油托自由端高度不得大于250mm,每一跨要用4米钢管纵横搭设剪刀撑,以保持车库支撑体系的稳定性和整体性。
(柱帽支设加固详见附图)
柱帽节点支撑加固图
5.2支撑体系搭设
5.2.1搭设顺序
碗扣式钢管脚手架从梁中线向两边分层、分段纵向搭设,搭设顺序为:
测量放线→安放立杆底座(并固定)→树立杆→安装底层(第一层)横杆→安装第二层横杆→安装顶托
5.2.2搭设要求
5.2.2.1树立杆、安放扫地杆
根据脚手架立杆的设计位置放线后,即可安放立杆垫座,并树立杆。
脚手架立杆应选用2.4米的立杆布置,在树立杆时,应及时设置扫地杆,将所树立杆连成一整体,以保证架子整体的稳定。
5.2.2.2.安装底层横杆
本工程碗扣式钢管脚手架步高取1500mm,。
将横杆接头插入立杆的下碗扣内,然后将上碗扣沿限位销扣下,并顺时针旋转,靠上碗扣螺栓旋面使之限位销顶紧,将横杆与立杆牢固的连在一起,形成框架结构。
碗扣式钢管脚手架底层的第一步搭设十分关键,因此要严格控制搭设质量,当组装完第一步横杆后,应进行检查。
5.2.2.4、搭设基本要求
1、脚手架地基要求平整,
2、立杆距墙边30cm为宜。
3、立杆的垂直度应严格加以控制,控制标准为2米高度偏差2cm。
4、支撑架的横撑因使支撑架侧向受力,必须对称设置
6.脚手架的拆除
6.1准备工作
6.1.1要求的强度后,必须经单位工程负责人检查验证,确认脚手架不再需要后,方可拆除。
脚手架拆除必须由施工现场技术负责人下达正式通知;
6.1.2除方案,并向操作人员进行技术交底;
6.1.3专人清除脚手架上的材料、工具和杂物,清理地面障碍物;
6.1.4除程序;
6.1.5现场应设置安全警戒区域和警告牌,并派专人看管,严禁非施工作业人员进入拆除作业区内;
6.2脚手架的拆除
脚手架的拆除顺序与搭设顺序相反,后搭的先拆,先搭的后拆。
碗扣式脚手架的拆除顺序为:
松动顶撑→立杆上方木→模板→顶撑→横杆→立杆→立杆底座。
拆除顺序应“由外向内、自上而下”逐层进行,严禁上、下同时作业。
严禁将拆卸下来的杆配件及材料从高空向地面抛掷,已吊运至地面的材料应及时运出拆除现场堆码,以保持作业区整洁。
7、脚手架施工安全保证措施
1、脚手架搭设和使用,必须严格执行有关的安全技术规范。
2、搭设脚手架应由木工班操作,上岗人员应定期进行体检,凡不适合高处作业者不得上脚手架操作。
3、搭拆脚手架时,操作人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。
4、脚手架搭设完后,由施工技术负责人及木工工长、安全等有关人员共同验收合格后方可使用。
5、作业层上的施工荷载不应超过模板工程设计各项荷载,不得超载。
不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物件,严禁在脚手架上拉缆风绳,固定、架设模板支架及混凝土泵送管等,严禁悬挂起重设备。
7、工地临时用电线路架设及脚手架的接地、避雷措施、脚手架与架空输电线路的安全距离等应按现行建筑工程《施工现场临时用电安全技术规范》的有关规定执行。
钢管脚手架上安装照明灯时,电线不得接触脚手架,并要做绝缘处理。
8、附件碗扣式脚手架验算书
模板碗口钢管支撑架计算书
模板支架搭设高度为3.4米,
基本尺寸为:
板厚为450mm,梁支撑立杆的横距(跨度方向)l=0.90米,立杆的步距h=1.50米,
模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。
一、参数信息
1.模板支架参数
横向间距或排距(m):
1.00;纵距(m):
1.00;步距(m):
1.50;
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):
0.10;模板支架搭设高度(m):
3.60;
采用的钢管(mm):
Φ48*3.5;板底支撑连接方式:
方木支撑;
立杆承重连接方式:
可调托座;
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):
0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m3):
25.000;
施工均布荷载标准值(kN/m2):
1.000;
3.材料参数
面板采用胶合面板,厚度为18mm;板底支撑采用方木;
面板弹性模量E(N/mm2):
9500;面板抗弯强度设计值(N/mm2):
13;
木方弹性模量E(N/mm2):
9000.000;木方抗弯强度设计值(N/mm2):
13.000;
木方抗剪强度设计值(N/mm2):
1.400;木方的间隔距离(mm):
300.000;
木方的截面宽度(mm):
60.00;木方的截面高度(mm):
80.00;
托梁材料为:
方钢管:
60*80*4mm;
图2楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=100*1.82/6=54cm3;
I=100?
*183/12=48.6cm4;
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):
q1=25*0.45*1+0.35?
*1=11.6kN/m;
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):
q2=1*1=1kN/m;
2、强度计算
计算公式如下:
M=0.1ql2
其中:
q=1.2*11.6+1.4*1=15.32kN/m
最大弯矩M=0.1*15.32*3002=137880N/mm;
面板最大应力计算值σ=M/W=137880/54000=2.553N/mm2;
面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2;
面板的最大应力计算值为2.553N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为:
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中q=q1=11.6kN/m
面板最大挠度计算值ν=0.677*11.6*3004/(100*9500*48.6*104)=0.138mm;
面板最大允许挠度[ν]=300/250=1.2mm;
面板的最大挠度计算值0.138mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满足要求!
三、模板支撑方木的计算
方木按照三跨连续梁计算,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=b*h2/6=6*8*8/6=64cm3;
I=b*h3/12=6*8*8*8/12=256cm4;
方木楞计算简图(mm)
1.荷载的计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):
q1=25*0.3*0.45+0.35*0.3=3.48kN/m;
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):
q2=1*0.3=0.3kN/m;
2.强度验算
计算公式如下:
M=0.1ql2
均布荷载q=1.2*q1+1.4*q2=1.2*3.48+1.4*0.3=4.596kN/m;
最大弯矩M=0.1ql2=0.1*4.596*12=0.46kN/mm;
方木最大应力计算值σ=M/W=0.46*106/64000=7.181N/mm2;
方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2;
方木的最大应力计算值为7.181N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
3.抗剪验算
截面抗剪强度必须满足:
τ=3V/2bhn<[τ]
其中最大剪力:
V=0.6*1.596*1=2.758kN;
方木受剪应力计算值τ=3*2.758*103/(2*60*80)=0.862N/mm2;
方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2;
方木的受剪应力计算值0.862N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2,满足要求!
4.挠度验算
计算公式如下:
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
均布荷载q=q1=3.48kN/m;
最大挠度计算值ν=0.677*3.48*10004/(100*9000*2560000)=1.023mm;
最大允许挠度[ν]=1000/250=4mm;
方木的最大挠度计算值1.023mm小于方木的最大允许挠度4mm,满足要求!
四、托梁材料计算
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;
托梁采用:
方钢管:
60*80*4mm;
W=23.565cm3;
I=94.259cm4;
集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=4.596kN;
托梁计算简图
托梁计算弯矩图(kN穖)
托梁计算变形图(mm)
托梁计算剪力图(kN)
最大弯矩Mmax=1.547kN/mm;
最大变形Vmax=0.511mm;
最大支座力Qmax=16.715kN;
最大应力σ=1547136.16/23564.8=65.655N/mm2;
托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2;
托梁的最大应力计算值65.655N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度为0.511mm小于1000/150与10mm,满足要求!
五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容
(1)脚手架的自重(kN):
NG1=0.129*3.6=0.465kN;
(2)模板的自重(kN):
NG2=0.35*1*1=0.35kN;
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):
NG3=25*0.45*1*1=11.25kN;
静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=12.065kN;
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载
活荷载标准值NQ=(1+2)?
?
=3kN;
3.立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=18.678kN;
六、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
σ=N/(φA)≤[f]
其中N----立杆的轴心压力设计值(kN):
N=18.678kN;
φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到;
i----计算立杆的截面回转半径(cm):
i=1.58cm;
A----立杆净截面面积(cm2):
A=4.89cm2;
W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):
W=5.08cm3;
σ--------钢管立杆受压应力计算值(N/mm2);
[f]----钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205N/mm2;
L0----计算长度(m);
根据《扣件式规范》,立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a,为安全计,取二者间的大值,即L0=max[1.155*1.7*1.5,1.5+2*0.1]=2.945;
k----计算长度附加系数,取1.155;
μ----考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数,取1.7;
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.1m;
得到计算结果:
立杆计算长度L0=2.945;
L0/i=2945.25/15.8=186;
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207;
钢管立杆受压应力计算值;σ=18677.712/(0.207*489)=184.52N/mm2;
立杆稳定性计算σ=184.52N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
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