株洲市湘江四大桥顶推施工方案.docx

株洲市湘江四大桥顶推施工方案.docx

《株洲市湘江四大桥顶推施工方案.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《株洲市湘江四大桥顶推施工方案.docx（26页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

株洲市湘江四大桥顶推施工方案

目录

一、工程概况1

二、总体施工方案和箱梁施工工艺流程1

1、总体施工方案1

2、单幅箱梁顶推施工工艺流程图1

三、箱梁预制场设置3

1、预制场的整体布置3

2、预制平台构造3

3、预制模板3

4、滑道支承墩4

5、基础处理方案4

6、临4#墩设计4

7、顶推施工主力墩5

8、施工后台5

四、钢导梁5

五、箱梁钢筋制作安装与砼浇注6

六、预应力施工6

七、滑道7

八、箱梁顶推8

九、落梁9

十、结构受力计算10

十一、顶推梁施工质量保证措施18

十二、顶推梁施工安全保证措施19

十三、拟投入的机械设备一览表20

十四、劳动力使用计划22

十五、进度计划22

一、工程概况

株洲市湘江四大桥靠西岸主桥副孔为7×46m预应力砼连续梁，采用顶推法施工。

横向为对称的双幅桥，单幅长度322m，每幅分15个节段预制顶推，第1段梁长11.30m，第2～14段梁长均为23m，第15段梁长11.26米。

箱梁为单箱单室斜腹板箱形等截面，箱梁中心线高为2.80m。

顶板宽度第一段由13.75m渐变为14.25m，其余梁段全宽均为13.75m，顶板厚度为0.28m，设有2%的单向横坡。

底板宽度为6.25m，厚度为0.26m。

腹板厚度为0.42m。

箱梁为三向预应力体系。

二、总体施工方案和箱梁施工工艺流程

1、总体施工方案

根据箱梁的设计情况及工期安排，先顶推施工右幅箱梁，然后施工左幅箱梁。

利用10#～12#墩引桥位置作为预制施工场地。

预制台座设在11#墩～12#墩位置，在12#～13#墩之间设置临时墩，作为顶推的过渡孔。

在预制台座上逐段预制箱梁，第1段箱梁前端安装钢导梁，钢导梁与箱梁、以及梁段之间施加纵向预应力后，逐段推出，反复循环，单幅箱梁顶推到位后，按设计要求，拆除临时预应力索，张拉后期预应力索，并完成拆除临时滑道，安装支座等落梁工作。

当右幅箱梁顶推到位后，将钢导梁从根部割除，整体提升，从箱梁梁面拖回到预制底模，与预制底模同时向左幅横移。

再进行左幅箱梁顶推施工。

2、单幅箱梁顶推施工工艺流程图

一段梁顶推施工工序及周期表

序号

工序

时间（h）

累计时间（h）

1

底模、外侧模调整

4

4

2

底板、腹板、钢筋、预应力安装

18

22

3

内模安装

8

30

4

顶板钢筋、预应力筋安装

36

66

5

混凝土浇筑

12

78

6

混凝土待强、张拉准备工作

72

150

7

预应力筋张拉

12

162

8

预应力管道压浆

6

168

9

压浆后待强、顶推准备工作

48

216

10

梁段顶推出台座

24

240

备注

单幅桥顶推施工时间为：

180天

三、箱梁预制场设置

整个预制场包括预制台座和制梁台座前的过渡孔。

制梁台座又由施工平台和预制模板两部分组成。

1、预制场的整体布置

箱梁预制台座紧靠在12#墩后面，长度为23.0m+0.3m＝23.3m。

制梁台座纵向23.3m范围内设了临1#、临2#、临3#三个滑道支承墩，并在12#与13#墩之间设置了临4#墩，第1孔46m作为顶推过渡段。

这样保证整个顶推过程箱梁及钢导梁抗倾覆的稳定性，并使箱梁梁段由小跨径逐步过渡到46m的标准的顶推跨径，控制梁尾端不因自重而产生较大的竖直转角，使梁段接头部位平顺，尽量减少施工误差产生的附加应力，使顶推滑动摩阻力小。

2、预制平台构造

预制平台是支撑预制模板，来满足箱梁符合设计标高，与底模及外侧模相对应，共分8个2.75m间距，9排钢管立柱，上放2I25工字钢横梁。

3、预制模板

底模由9排×3台500kN齿轮千斤顶来支承、升降整个底模体系。

底模纵梁由3组I50工字钢组成，对应腹板下的2组穿过滑道支承墩，在底板中心线设1组，纵梁上摆I25工字钢横梁，上再铺10mm厚钢板作底模板，整个底模体系有足够强度和刚度，满足每次梁段反复升降不变形，保证箱梁底板预制符合设计线型，不至于底板不平整，产生附加应力。

底模预制标高为梁底设计标高+20mm，20mm即为滑板厚度。

底模系统横向对应滑道部位1.0m宽范围内，纵梁（H45）、横梁（I25）顶面标高按+2mm严格控制。

在横梁上铺10mm底模钢板时，用钢板、型钢等重物压实，再电焊牢固。

只有箱梁底板平整，顶推时滑动摩阻力小，才能保证顶推能顺利进行。

外侧模由[20槽钢电焊成单片定型骨架，再安装成整体，上焊[10槽钢作纵枋，然后铺5mm厚的整体钢板，下设置转动铰，外侧支点500kN齿轮千斤顶来调整升降。

模板刚度大，调整方便，精加工件少，基本都能在现场制作安装，保证模板整体性。

底模及侧模表面贴1mm厚不锈钢板，以防止钢板生锈，影响箱梁外观质量。

内模，由于箱梁内部构造比较复杂，有横隔墙，箱梁顶板、底板都有后期预应力齿板，不宜用整体滑动内模。

两侧腹板用组合钢模、脚手钢管、对拉螺杆组成。

顶板部分采用焊接脚手管架，升降螺旋顶托，上铺组合钢模。

4、滑道支承墩

23.3m长的预制底模内共设临1、临2、临3三个滑道支承墩六个支承孔，在预制箱梁时，也是整个底模板的一部分，要求与整个底模板平齐，但是在顶推前，底模下降脱离了梁底，这时23.0m梁段的重量完全由6个支承点来支承顶推出预制台座。

墩顶设有滑道，为了平衡顶推时水平力，纵向与预制台座前12#墩用I25工字钢连成整体。

5、基础处理方案

预制台座及滑道支承墩的基础，根据《公路桥涵施工技术规范》和施工图设计技术交底要求必须牢固可靠，有足够的承载能力，在预制、顶推施工全过程不能产生沉降。

预制台座和滑道支承墩是两个受力体系，基础方案综合在一起考虑。

临1#墩利用引桥11#墩承台，临2#墩和临3#墩采用D150cm的钻孔灌注桩基础，不考虑水平推力，垂直荷载单桩按2000kN设计，桩长为10m。

对应在腹板下的钢管立柱基础，利用11#墩和12#墩承台预留外伸钢筋及临2#、临3#墩桩基，浇钢筋砼地梁来支承。

在箱梁底板中心线的立柱、外侧模下立柱基础采用振动锤打入φ630钢管桩基础，要求单根桩承载力达400kN。

预制台座从基础到模板，从下至上，层层垫实、焊牢，尽量减小空隙产生的压缩残余变形，对于这种刚性结构的预制台座，在浇筑第1段和第2段梁时，底模标高预留2～3mm高度，一般不进行预压。

6、临4#墩设计

临4#墩作为过渡孔中临时墩，按顶推过程前期，预应力砼箱梁还没有达到13#墩上，钢导梁因刚度相对要小，假定不受力，这时临时墩受力最大的工况来设计，临4#墩是控制箱梁不因自重下挠，使梁最尾端产生竖直转角的关键。

临4#墩纵向用刚性连接与12#墩联成整体，临4#墩顶标高考虑弹性与非弹性压缩进行预留。

预留值综合考虑为18mm。

在顶推全过程，设立基础及滑道顶面标高观测点，检查标高变化情况，可以在滑板上加垫不同厚度的钢板来调整标高的沉降变化，为以后施工积累经验。

7、顶推施工主力墩

将预制台座前顶推施力的主力墩设在12#墩前支架上。

纵向用钢管桩连接来平衡水平力。

横向安装两台套水平千斤顶装置。

安装水平千斤顶的钢箱梁，充分考虑受力以受扭（剪应力）为主，千斤顶反力架附近，用钢板及型钢电焊加强，保证安全。

顶推前，将底模下降8cm左右，钢绞线拉索通过底模顶，拉锚器固定在箱梁尾部。

8、施工后台

预制台座后面搭设施工后台，主要存放钢筋、模板、后拖预应力索、预应力张拉机具。

临4#墩到13#墩之间用型钢搭设交通安全通道，保证顶推施工过程不中断公路交通，维护交通安全。

整个预制台座及滑道支承墩设置，考虑了上游箱梁顶推到位后，将前端到位钢导梁整体割除，提升，并从梁顶拖回到预制底模上，与预制底模一起整体横移到下游幅，重复利用，能加快工期。

四、钢导梁

钢导梁采用变高度、实腹钢板顶推导梁，高度为3.28m，长度为34.5m，通过计算，钢导梁与箱梁刚度之比控制在1/9～1/4之间，总重约80t，根据国内及湖南多座桥梁顶推施工的实践，这种钢导梁是安全可靠的、适用的。

1、两片主梁纵向由3节拼装成型，为加强两主梁之间联系，平面联系和横向联系采用型钢，保证钢导梁的整体性，满足受力要求。

２、主梁与箱梁连接必须保证牢固可靠，采取以下措施：

（1）将导梁根部延长的上下T字型钢板埋入箱梁内2.4m。

（2）将箱梁内横向T字板范围内纵向预应力索固定端焊接在T字板内，利用纵向预应力形成隐形锚固。

（3）箱梁锚固导梁的腹板内加宽部分的竖向钢筋，现场量尺下料制作安装，纵、横构造钢筋只要与导梁部分相碰，均采用电焊连接。

（4）锚固导梁的纵向精轧螺纹钢筋布置间距满足张拉千斤顶最小尺寸，确保张拉质量。

固定端错位锚固，精轧螺纹钢筋涂上黄油，套上内径为38mm的塑料管道（不含氯元素）。

（5）箱梁锚固导梁的部分异形段，构造相当复杂，施工中高度重视，确保砼浇筑密实。

（6）待锚固预应力张拉完成以后，再在导梁根部附近加焊水平和竖向加劲板。

3、一定避免顶推过程施工荷载堆积在钢导梁上及第1、2段梁上。

做好迎接钢导梁上桥墩滑道，将下挠的导梁前端鼻梁，用千斤顶顶升上滑道，决不允许导梁前端撞击桥墩的现象出现。

五、箱梁钢筋制作安装与砼浇注

1、普通钢筋底板、顶板和腹板在钢筋加工场制作好单个构件，再用吊机吊入模内，绑扎安装。

2、箱梁砼一次浇注成型，先浇筑底板，再浇筑腹板，最后浇筑顶板部分。

梁端位置砼、梁内齿板位置砼、梁段施工缝位置砼、滑道对应的承托位置等部位，既是受力最大关键部位，又是构造复杂，砼浇注振捣难度大的部位，砼均要求特别注意保证施工质量，避免蜂窝、麻面、空洞、裂缝的现象出现。

并保证每次砼的浇注速度，控制混凝土浇注时间在12h内完成，混凝土内掺外加剂，使砼缓凝时间控制在18h以上。

并要求在72h内达到50MPa以上，以加快施工进度。

砼浇筑完毕后，注意及时养护。

六、预应力施工

顶推箱梁为三向预应力体系，预应力施工中一定严格遵照《公路桥涵施工技术规范》和设计技术交底要求进行。

1、要充分理解预应力砼顶推连续梁在顶推过程和顶推到位后营运阶段梁受力差别很大的特点，理解设计上纵向预应力的前期、临时、后期三种预应力索的分类和各自的特点。

施工中严格控制预应力的损失。

2、注意前期预应力通索的连接质量，确保连接可靠，临时预应力束张拉以后不灌浆，待顶推到位后，用YDC-26Q小千斤顶单根张拉后放张、解除。

3、梁体砼达到一定强度后进行张拉。

在张拉顶板和底板纵向预应力之前，为了避免因底板、顶板纵向预应力剪力滞作用，压缩变形不均匀，导致腹板在梁尾端产生水平或斜向裂纹，首先要张拉梁段端部五索竖向预应力筋，方可进行纵向预应力张拉。

纵向预应力张拉箱梁四角应均匀对称进行。

4、压浆。

为加快施工进度，考虑到箱梁顶推的实际情况，在纵向预应力张拉完成以后，立即进行压浆。

当气温在20℃以上，压浆待强24h以上，即可进行顶推。

因为临4墩过渡的作用。

梁段仍由小跨径支承，逐步过渡到46m标准跨径，顶推过程速度相当缓慢，每分钟15cm左右，这样不会产生钢绞线与水泥浆滑移现象及预应力损失。

七、滑道

滑道是保证箱梁顶推顺利的关键技术问题。

单个滑道承压力近6000kN，承压应力较大。

1、严格控制所有顶推滑道设计标高误差，决不允许在测量上出现差错和过大的误差。

我们对支座垫石、滑道顶面标高根据设计图纸进行反算，并汇总在一个表上，作为指导施工控制使用。

顶推时，梁底标高为设计标高+20mm，即高出一块滑板厚度。

2、整个滑道在支座垫石上由滑道调平块、组合滑道板、聚四氟乙稀橡胶滑板组成，滑道调平块用钢板加工成长方形盒，内布钢筋网，浇注C55混凝土，要求加工尺寸准确。

滑道板用40mm厚钢板与2mm不锈钢板组合而成，滑道板保证加工精度，表面的光洁度。

滑板在小跨径桥梁上常用的四氟乙烯橡胶滑板支座基础上进行技术改造，能够满足顶推要求。

要求摩擦系数小、损坏现象少，施工时控制顶推速度和加强润滑措施，否则会增大摩阻力和垂直局部压应力，易损坏。

滑板横向宽度为64cm，分成2块32cm。

纵向长度为20cm，厚度为20mm，其中四氟板厚3mm。

承压应力控制在6.3MPa以内。

3、滑道设置及桥墩顶面综合考虑落梁时支座安装工序，给箱梁顶推到位后，支座安装带来方便，加快施工进度。

4、横向两个滑道外边距离为627cm，比箱梁底板宽2cm。

顶推过程，滑道纵向固定一定要牢固，不能因顶推时纵向拖动。

四氟滑块在喂塞过程，强调四氟面朝下，与不锈钢板接触，决不能喂反面。

八、箱梁顶推

本桥顶推采用柔性墩上多点自动连续顶推工艺。

所谓柔性墩即桥墩不能承受单方向过大的水平推力，将顶推施力分散到多个桥墩，主墩上都安装顶推水平千斤顶，并要求每个桥墩上水平千斤顶出力与梁在滑道上摩阻力相平衡，这样桥墩就不承受过大的水平推力，来保证桥墩的安全，这是柔性墩多点顶推的基本原理。

所谓连续顶推，即顶推水平千斤顶是采用自动连续顶推装置，由两台水平千斤顶串成一套，并由双油路液压站，分别向两台千斤顶供供油，形成交替接力连续顶推。

1、本桥箱梁每延米自重大约为260kN，顶推长度为322米，最大垂直荷载为83720kN，导梁重800kN，纵向为1.2%上坡，静摩阻系数按0.08，最大顶推力为7775kN，当然这是最后一个很短的时间内。

采用1000kN以上连续顶推装置9台套；12#墩前主力墩上横向安装2台套,13#～19#墩安装1套，都安装在箱底轴线上，即拉箱梁底板，俗称“拉肚皮”。

2、单箱梁9台套连续顶推装置，都由总制台集中控制，使顶推同步进行。

3、拉锚器设在箱梁底板，在箱梁内底板上设置齿板，钢绞线拉索在齿板上用7孔夹群锚固，斜出底板下，在底板下垫一根枕木，将拉索垫出一定高度，再进连续顶推装置。

这样由自动连续顶推装置拉动箱梁在滑道上滑动，直到拖出预制台座，如此循环，直至单幅15节梁段顶推就位。

4、12#墩前支架作顶推出力的主力墩，主力墩纵向与制梁台座联成整体，平衡顶推时的水平推力，并在钢支架上作加强处理，满足顶推千斤顶受力要求。

5、采用有力措施，合理分配千斤顶装置出力来控制桥墩顶纵向位移在设计允许值范围内，避免梁呈爬行状态滑动，确保桥墩安全。

桥墩上水平千斤顶出力，先假定动摩擦系数，根据每个桥墩上的垂直荷载来确保一般桥墩上水平顶推装置的出力。

钢导梁搭上的桥墩，根据变化中垂直荷载，由专人随时调整液压泵站上油压，确定出力。

对于桥墩位移的观察，在桥墩上设置观测点，观测从静止到滑动状态桥墩顶的位移值。

从13#～16#墩顶纵向张拉4根钢绞线，16#～19#墩顶纵向张拉2根钢绞线，控制桥墩纵向位移，确保桥墩安全。

6、箱梁顶推滑动过程，在制高点架设仪器，观测箱梁与桥墩轴线的偏差值，随时指导顶推前端横向纠偏。

在桥墩顶相对箱梁两侧位置设置导向轮纠偏装置，在导向纠偏装置与箱梁外侧加垫不同厚度钢板来调整梁横向偏差值。

这样将导向装置与箱梁的侧面接触转为平面接触，不会压坏箱梁外侧面，不影响箱梁外表美观。

导向轮在预制台座前12#墩上固定一对，控制梁段尾部分的横向位置，顶推前方设置两对导向轮，交替向前移动，控制梁的前段横向位置。

当梁顶推到15#墩时，留一对导向轮，控制梁段横向位置。

7、千斤顶顶推装置及横向导向装置的固定都采用在桥墩盖梁顶面埋钢板来固定，桥墩上均需考虑操作人员上下人梯、脚手支架，油泵、顶推装置拆装。

用型钢制作横梁，将左右幅桥墩连成整体。

落梁时，支座就位移动和就位，落梁竖直千斤顶移动，支架和护栏的设置，要确保人身安全。

所有预埋件、支架都尽量避免在桥墩外侧设置，都考虑保证桥墩外表美观。

顶推施工主要的设备数量表

分类

名称

规格或型号

单位

数量

备注

顶推、落梁机具

水平千斤顶

1000kN

台

9

液压站

台

9

总控台

自装

台

1

竖直千斤顶

YD500-160

台

12

九、落梁

箱梁顶推到位以后，拆除钢导梁，解除纵向临时预应力索，张拉后期纵向预应力索，并对管道压浆达到强度后进行落梁工作。

落梁即将箱梁顶起来，拆除顶推时滑道装置，安装就位永久支座，将箱梁均匀地降落到永久支座上，再固定永久支座。

箱梁纵向是长条形，落梁高度不到20mm，采取分段落梁方法，即每次顶起3个桥墩，完成两个桥墩落梁，另一个桥墩作为过度墩只落10mm，待两个桥墩上千斤顶转移到位后，又重新顶起3个桥墩，这样重复进行，直至全桥落梁完成。

落梁千斤顶型号为YD500-160，顶升力为5000KN，行程为160mm，最小高度为650mm。

每个墩上安装4台，在横撑上对称布置。

落梁过程中，将准备好保险垛作为保险装置，保险垛用钢板盒灌混凝土组合而成。

落梁之前，将制定详细的操作规程，进行技术交底，并将桥墩上清理干净，充分作好准备，使落梁时间越短越好。

十、结构受力计算

（一）临4#墩受力计算：

1、临4#墩的水平推力：

临4#墩顶安装了滑道，顶部纵向钢管与12#墩形成了刚性连接，平衡水平摩阻力，临4#墩基础只承受垂直荷载。

2、临4#墩垂直荷载计算。

临4#墩承受垂直荷载的最不利状态，发生在箱梁顶推第1、2、3段过程，导梁部分已过13#墩，箱梁即将上13#墩时。

由于钢导梁的刚度相对于箱梁的刚度要小得多，只有1/4~1/9，故假定13#墩只承受导梁的荷载，箱梁荷载都作用在临4#墩上。

计算图示如下：

设计图两幅箱梁共计C55砼6432m3，箱梁总长321.56m，箱梁自重q为：

则临4#墩的支座反力V1为：

桩基砼自重V2（桩长以13m计）：

临4#墩墩身及墩顶构造自重：

3、桩基承载力计算

计算依据：

①株洲芦淞大桥《补充工程地质勘察报告》中钻孔地质柱状图（14#墩-2孔）；②《港口工程桩基规范》（JTJ254-98）；③《桩基工程手册》。

临4#墩基础为钻孔灌注桩基础，桩径D150cm，采用冲击钻成孔，根据14#墩-2地质孔资料，确定桩顶标高为39.70m，桩底标高为：

28.50m：

根据《港口工程桩基规范》JTJ254-98第8页：

单桩垂直极限承载力设计值公式计算如下：

4、钢管立柱验算：

钢管立柱采用φ1016×14钢管，高度H＝48.5-41.5＝7.0m

（1）垂直荷载作用强度验算

（2）弹性压缩量

：

（3）压杆稳定性验算

钢管立柱顶部纵向与12#墩用钢管桩联成整体，横向两根立柱联成整体，所以视钢管立柱底端为固定端，顶端为铰接：

φ1016×14钢管截面特性：

A＝0.04407m2，I＝0.005532m4，L＝7.0m

按底端固定，顶端铰接，长度系数μ＝0.7

则：

5、滑道顶面标高预留值的确定：

因为顶推对滑道标高要求很高，临4#墩相对于12#墩、13#墩刚度要小，考虑基础下沉，以及各叠加层可能有残余压缩，钢管立柱弹性压缩等因素进行预留，预留值凭经验确定为18mm。

其依据：

①连续梁设计考虑了2cm竖向位移，只取1/2，为10mm；

②弹性压缩3mm；

③残余压缩值5mm。

（二）临1#、临2#、临3#墩计算：

1、垂直荷载计算：

箱梁自重：

260kN/m

当23m梁卸下底模时，完全由3个滑道支承墩、6个滑道孔支承：

（1）临1#墩受力最不利状态为卸底模时，如下图所示：

V临1#＝（4.82+5.50/2）×260÷2＝984kN

（2）临2#墩受力最不利状态为：

当梁顶推滑动脱离临1#墩时，如下图所示：

V临2#＝（5.5+8.25/2）×260÷2＝1251kN

（3）临3#墩受力最不利状态为梁顶推滑动脱离临2#墩滑道时，见图所示：

V临3#＝（8.25+6.87/2）×260÷2＝1519kN

2、基础方案确定：

临1#墩基础利用11#墩承台。

临2#墩、临3#墩采用D150cm钻孔灌注桩基础，冲击成孔，均按承载力2000kN设计。

临2#墩、临3#墩钻孔灌注桩基深度：

参照14#-2钻孔地质柱状图，桩顶标高为39.70m，桩底标高：

32.50m。

3、立柱钢管计算

立柱采用φ720×10钢管，其中临3#墩受力最大，为1519kN，高度最高为7.06m。

（1）强度验算：

（2）弹性压缩量

：

（3）压杆稳定性验算

钢管立柱顶部纵向、前后联成整体，视钢管立柱下端为固定端，上端为铰接：

φ720×10钢管截面特性：

A＝0.0223m2，I＝0.0018m4，L＝7.06m

按底端固定，顶端铰接，长度系数μ＝0.7

则：

（4）滑道顶面标高预留值确定：

临1#墩、临2#墩、临3#墩滑道顶面与预制底模顶面需保证平整，不设预留值。

当顶推前期，前三段梁每次顶推出去后，需对滑道顶面标高进行观测，六个滑道支承墩上滑道板进口底面焊一个挂铁来固定。

当观测标高有变化时，揭开滑道板，垫塞薄钢板、铁皮进行调整。

（三）预制平台立柱计算

1、在滑道支承下钢管、立柱：

当外侧模卸下时，底模及箱梁荷载压在两边滑道对应下的钢管立柱上。

整个底模模总重约400kN，则

每根钢管所受竖向荷载：

。

选用φ630×8钢管：

基础方案：

利用11#承台，临2#、临3#墩的桩基、12#墩承台，浇筑钢筋混凝土地梁。

2、底模对应梁轴线的钢管立柱、外侧模立柱都采用φ630×8钢管立柱，按400kN垂直荷载设计，钢管顶面采用2根I25工字钢横梁联成整体，平衡外侧模的横向水平推力，基础采用振动锤振动钢管下沉，地面采取排水措施。

根据《桩基工程手册》第79页

计算公式：

钢管柱打入深度计算如下：

得

＝3.6m，取

＝4m。

当振动打入桩振动打不下去，入土深度达不到设计深度时，以现场实际情况确定。

（四）钢导梁刚度计算：

导梁根部截面如下图所示：

1、导梁截面惯性矩：

Ig=0.195m4×2＝0.39m4

2、砼箱梁截面惯性矩Is=9.625m4

3、抗弯刚度比：

根据关于顶推导梁刚度宜为砼梁的1/4~1/9规定，符合技术要求。

（五）顶推前期抗倾覆安全的计算：

顶推前期即第一段梁，箱梁和钢导梁向前绕12#墩倾覆是不存在的。

在顶推第一段梁时，当梁尾脱离临3#墩为最不利状态，需进行后悬臂的箱梁绕12#墩向后倾覆稳定性验算。

计算图示如下：

钢导梁重800kN，第1段梁端横隔墙作为一个集中力P：

P=8.5×26=221kN

∑M+=800×（8+4.43）+221×4.03+4.432×260/2

=13386kN·m

∑M-=6.872×260/2=6136kN·m

∑M+＞∑M-，安全

（六）滑道计算：

1、单个滑道承受力计算：

2、滑道板、滑板的确定：

滑道板纵向长度宜长，但受到横撑的纵向长度的限制，滑道板纵向长度为1.88m，滑板横向宽度为64cm，分成两块，纵向长度为20cm，厚度20mm，四氟面为3mm厚。

3、滑道承压应力计算：

（七）顶推计算：

1、箱梁顶推力估算：

箱梁C55砼总量为6432m3，纵向坡度1.2%，最大静摩阻系数为8%，则总顶推力为：

计划用1000kN自动连续顶推装置9台套。

12#墩前主力墩横向安装2台套，13#~19#墩各安装1台套。

（八）底模计算

1、I25横梁计算：

横梁布置间距最大为41cm，取中横隔板处为最不利截面进行计算，根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）附录D的规定，荷载取值如下：

序号

荷载类别

荷载标准值或取值（kPa）

荷载值（kN/m）

1

模板、支架自重

4

1.64

2

新浇混凝土自重

90.40

37.06

3

人员、材料、机具等荷载

1.5

0.62

4

振捣砼时产生的荷载

2.0

0.82

小