加氢裂化事故汇编.docx
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加氢裂化事故汇编
加氢裂化装置事故汇编
二零一零年三月
生产技术处
一、压缩机相关(28例)
1.循环氢压缩机故障-6-
2.C101(循环氢压缩机)密封油液位导致机组联锁跳闸-6-
3.1.0MPa蒸汽温度减温到180℃-6-
4.C102(新氢压缩机)出口向入口倒压-6-
5.C102向制氢返回氢中断-6-
6.C101蓄能器内胆破裂-7-
7.C101(循环氢压缩机)转速波动-7-
8.C102B(新氢压级机)三段东缸拉杆断裂-7-
9.C101汽轮机(循环氢压缩机蒸汽透平)调速阀导向杆断裂-7-
10.C101(循环氢压缩机)密封油泵损坏装置停工-8-
11.C101更换转子-8-
12.C102A机三级东缸拉杆断裂-8-
13.C101高速离心滤油机涡轮烧坏-9-
14.循环氢压缩机喘振-9-
15.C101润滑油主泵汽轮机前轴瓦进水-10-
16.机C102A(新氢压缩机)润滑油过滤器平衡充压线考克阀芯脱落-10-
17.空冷A101(反应产物空冷器)冷后温控表TC226调节器喷嘴堵-10-
18.机C102A(新氢压缩机)三段东缸磨损-10-
19.循环氢压缩机C101汽轮机主汽门阀杆断-11-
20.机C102B(新氢压缩机)一段出口阀片断裂-11-
21.管理不善,再次加入封油系统-11-
22.C101入口过滤网被硫化铁堵塞,振动值升高-11-
23.新氢机出口超压现象-11-
24.循氢机调速过快,造成循氢带液-12-
25.循氢机封油中断-12-
26.循氢机封油高位油箱液控阀失灵-12-
27.循氢机参考气线冻凝-12-
28.新氢机中冷器泄漏-12-
二、与反应器相关(11例)-13-
1.齐鲁石化缓和加氢裂化开工中出现的问题及处理方法-13-
2.2.DC-103(裂化反应器)飞温的经过-13-
3.3.GAT-183齿轮箱轴烧坏-13-
4.反应转化率过高-14-
5.R101(精制反应器)突破高压下温度控制-14-
6.新氢不纯-14-
7.反应深度过大影响分馏-14-
8.反应器床层温度轻度超温-15-
9.再生烧焦发生严重超温-15-
10.反应器大盖发生泄露着火-15-
11.催化剂床层发生严重飞温-15-
三、与加热炉相关(10例)-15-
1.上海股份有限公司芳烃厂加氢装置BA-101(循环氢加热炉)炉管爆裂事故-15-
2.废热炉入口负压超高-16-
3.F102(循环氢加热炉)干烧-16-
4.分馏炉回火爆燃-16-
5.第二分馏炉回火-17-
6.F103(脱丁烷塔重沸炉)熄火造成馏分波动-17-
7.F101(循环氢加热炉)炉管结焦-17-
8.分馏炉炉膛陶纤脱落-18-
9.加热炉在点火过程中出现正压回火-18-
10.大庆石化公司炼油厂加氢装置-18-
四、与机泵相关(21例)-18-
1.分馏热油泵密封损坏-18-
2.新鲜原料进料泵联锁造成进料中断-19-
3.机泵故障造成装置停车-19-
4.仪表液位指示失灵,造成酸性水罐发生爆炸-19-
5.P101A/润滑油过滤器破损-19-
6.P112B出口压力表弹出-19-
7.P102B(循环油泵)入口法兰着火-19-
8.C101-P02A泵(循环氢压缩机润滑油泵)螺杆磨坏-20-
9.P10lA(反应进料泵)推力瓦烧坏-20-
10.WHB过热器安全阀跳-20-
11.高压进料泵润滑过滤器滤网开裂-20-
12.高压进料泵备用润滑油泵开关位置摆错-21-
13.P120泵损坏-21-
14.P112严重抽空-21-
15.P104B后密封嗤-21-
16.“2.16”重大火灾事故-21-
17.柴油泵Pll3入口线焊口开裂发生火灾事故-22-
18.泵体密封泄漏,导致两位职工中毒-22-
19.P102A密封泄漏着火-22-
20.P102A预热线堵,影响开工-22-
21.开关失灵,电机烧坏-22-
五、与仪表相关(17例)-23-
1.高分液位、界位调节阀堵塞-23-
2.仪表故障造成装置停工-23-
3.分馏塔液面仪表指示失灵,成安全阀起跳-23-
4.Pll2B预热线限流孔板漏油-23-
5.第八块仪表盘停电-23-
6.C101(循环氢压缩机)密封油高位罐液位低报警-23-
7.LC-118调节器反向-24-
8.T106(分馏塔)满塔-24-
9.计量维护人员擅自停用F106蒸汽流量表-24-
10.FRC-109控制表信号开关拨错-24-
11.FRC-109(循环氢流量)调节阀卡-24-
12.仪表丝堵忘恢复,第一分馏塔T103(即产品分馏塔)冲塔-25-
13.仪表处理事务,造成C101自停-25-
14.T101液位失灵,几乎造成装置停车-25-
15.UPS也不起作用,仪表电源停-25-
16.调节阀因附件漏风突然关闭,导致进料中断-26-
17.校表过程发生窜压-26-
六、其它设备故障(19例)-26-
1.EA-109B壳程Ω密封圈鼓泡破裂,反应系统泄压放空-26-
2.D102安全阀隔断阀没开-26-
3.D104(脱丁烷塔回流罐)酸性水线跑液态烃-26-
4.废热锅炉干锅-26-
5.D104玻璃板液面计引管法兰焊缝开裂-27-
6.压力表接头用错-27-
7.高压空冷A101(反应产物空冷器)风机自停-27-
8.脱硫系统超压-28-
9.仪表接线槽着火-28-
10.柴油空冷器A106风机叶片卡-28-
11.P104(脱丁烷塔底泵)出口压力表接头开裂-28-
12.广东茂名石化加氢装置-29-
13.反应器顶部仪表箱着火事故-29-
14.E-1/2壳程防冲板安反开焊后堵塞出口事故-29-
15.E-2/4管程氨盐堵塞的问题-29-
16.原料过滤器效果不佳,焦粉堵塞换热器-29-
17.液态烃脱硫抽提塔T151A筛板堵-30-
18.高压换热器底部放空阀突然泄露-30-
19.高压空冷管束发生断裂,装置紧急停工-30-
七、与操作相关(47例)-30-
1.紧急放空的使用问题-30-
2.反应器R102温升过快-31-
3.调节循环氢换热旁路阀(T210)过快致使炉F102(第二循环氢加热炉)进料孔板法兰泄漏-31-
4.第1分馏塔液面超高(即:
产品分馏塔)-32-
5.供汽压力波动导致C101(循环氢压缩机)和P102AB(循环油泵)损坏-32-
6.泵P102(循环油泵)抽空操作导致止推轴承和转子磨损-33-
7.DA-102(产品分馏塔)操作控制不住-33-
8.操作不慎造成人身伤害-33-
9.氢气泄漏引起着火-33-
10.未用蒸汽吹扫炉膛,造成炉膛爆炸-34-
11.氮气线窜油-34-
12.脱硫岗位液态烃抽提塔T151(即液化气脱硫塔)超压-34-
13.氨罐严重跑氨-34-
14.氨窜人氮气线中-35-
15.D102(高压分离罐)液面超高-35-
16.分馏塔满塔事故-35-
17.误停P102A(循环油泵)-36-
18.分馏炉回火爆燃-36-
19.轻污油线跑油-36-
20.炉F104(产品分馏塔底加热炉)超温-36-
21.燃料油线跑油-36-
22.分馏单元满塔-37-
23.D107(循环油罐)采样器跑油-37-
24.燃料油跑油-37-
25.D103(低压分离器)安全阀跳-37-
26.脱丁烷塔T101严重超压-37-
27.脱硫T152(液化气脱硫塔)冲塔跑溶剂-38-
28.WHB过热器安全阀跳-39-
29.余热锅炉汽包发生突沸现象-39-
30.扫重石脑油线错开液态烃线扫线阀-39-
31.冲洗油罐D121安全阀跳-40-
32.装置内1.OMPa蒸汽压力超高-40-
33.高压换热器E101、E103管壳之间超压-40-
34.D107安全阀跳-40-
35.D107液位失控P102B泵抽空-40-
36.水冷A107出口倒凝跑油-41-
37.第二分馏塔T106冲塔事故-41-
38.T106(分馏塔)冲塔-42-
39.T106液面满造成A106胀口泄漏-42-
40.原料带水-43-
41.反应系统跑氮气-43-
42.酸性水罐D161A抽出线的倒凝阀脱落-43-
43.在引3.5MPa蒸汽,用倒淋排凝,出现倒淋管线甩鞭子的现象-43-
44.忘拆一块盲板两人致残-44-
45.生产动态不交班,筒内气体不化验,两者合一人窒息-44-
46.CS2爆燃伤人三例-44-
47.油槽工H2S中毒-45-
八、与系统工程相关(22例)-45-
1.A107空冷胀口漏油着火-45-
2.仪表风压严重超低-45-
3.航煤空冷器A104胀口泄漏-46-
4.新氢带水造成R101差压上升-47-
5.装置全面停电-47-
6.中压蒸汽压力突然下降-48-
7.装置停电-48-
8.均三甲苯重芳烃罐突沸危及加氢-48-
9.燃料油质差分馏炉操作被动-49-
10.蒸汽、氢气中断装置停工-49-
11.装置晃电-49-
12.仪表停电-49-
13.蒸汽中断-50-
14.蒸汽中断造成紧急停工-50-
15.制氢装置发生氢气爆炸,加氢装置紧急停工-50-
16.加氢火炬爆燃-50-
17.循环水中断装置紧急停工-50-
18.全厂停电,紧急停工-51-
19.全厂停电,紧急停工-51-
20.高压空冷放空阀未关严,造成高温高压循环氢外泄着火-51-
21.掺炼污油,污染催化剂的事故-51-
22.原料带水事故-51-
九、与防冻工作相关(4例)-52-
1.装置外液态烃线冻结-52-
2.反应进料泵P101A推力瓦烧-52-
3.柴油抽出温度严重超温-52-
4.轻柴油成品线冻凝-53-
十、与设备腐蚀相关(10例)-53-
1.E106(脱丁烷塔顶后冷器)因腐蚀内漏-53-
2.氨罐压力表腐蚀跑氨-53-
3.高压空冷A10lA台火炬放空线断裂-53-
4.高分D102界面计引管腐蚀穿孔-54-
5.未转化油空冷器A107A台(即:
尾油空冷)腐蚀穿孔-54-
6.D105酸性水线腐蚀穿孔-54-
7.Elll出口第二弯头腐蚀穿孔-54-
8.管束腐蚀穿孔,液化气泄漏-55-
9.高压临氢管线的氢脆腐蚀的现象-55-
10.新氢炉管应力腐蚀开裂,新氢泄漏着火-55-
一、压缩机相关(28例)
1.循环氢压缩机故障
循环氢压缩机及其辅机故障,严重制约了装置的顺利投产,反应系统气密过程中,当反应系统压力12.0~14.0MPa,因密封油泵压力不足,密封油系统热量分布不平衡,油冷却后温度较高,曾数次造成循环氢压缩机停机,影响气密进度,对密封油泵及冷却系统进行改造,16.0MPa氢气气密一次合格。
投料试生产后,循环氢压缩机频繁停机,且没有任何报警,给查找原因带来较大困难,其间陆续解决了润滑油泵出口安全阀弹簧损坏,调速油供油管径过小,DG505调速系统参数整定欠佳,冬季外供中压蒸汽管网过长,中压蒸汽温度低易带水,现场调速系统反馈信号接线短路等问题,使停机问题最终得以解决。
2.C101(循环氢压缩机)密封油液位导致机组联锁跳闸
1986年7月9日,Q01机组在第一次试运中,8:
05时密封油高位罐液位下降,电泵也无法维持液位。
8:
08时由于高位罐液位低造成联锁跳闸,Q01自动停运。
事后发现液位自控回路调节阀处于关闭状态,经检查是该阀定位器供风定值器损坏,仪表风中断造成调节阀自动关闭,使密封油不能进入高位罐。
分析:
调节阀出故障是操作中常见的现象,当运转设备正常而出现断流故障,应立即查看调节阀开度,必要时用旁路阀调节。
3.1.0MPa蒸汽温度减温到180℃
1986年8月21日,C101(循环氢压缩机)正在开机试运中,废热锅炉开除氧系统,(向CT1019循环氢压缩机蒸汽透平)背压蒸汽注碱温水,将1.0MPa蒸汽控制在250℃,由于除氧器温度升的过高液位波动,造成F106-P0lA泵(碱温水泵)抽空碱温水中断,背压汽温控表TC-713自动将注碱温水阀全开,备用泵起动后温控表调节滞后,大量碱温水注入C101背压汽中,使1.0MPa蒸汽温度降到180℃。
故障出现后,紧急将TC-713改手动将温度提回到250℃。
分析:
加氢裂化装置的低压汽是排放到厂管网,1.0MPa蒸汽饱和温度为170℃,接近170℃时会造成蒸汽带水事故。
我厂热裂化装置和瓦斯压缩站使用以1.0MPa蒸汽为动力的汽轮机,蒸汽带水会造成汽轮机损坏,对蒸汽温度的控制万不可大意。
4.C102(新氢压缩机)出口向入口倒压
1986年9月1日,准备开C102A升压,此时反应压力为3.0MPa,C102A各级出口返回线没关,C102A机出口单向阀漏,当机出口阀打开之后,反应器内的氢气倒窜回机入口,造成一级入口安全阀起跳。
分析:
单向阀一般来说是不严密的,因此C102A开机时应将各级出口返回阀关闭,防止倒窜事故发生。
5.C102向制氢返回氢中断
1986年9月2日,C102B机(新氢压缩机)由于一级入口滤网堵需更换到C102A机。
启动C102A机后,由于新氢管路太脏,一级和二级入口滤网立即堵塞,被迫紧急停机,造成制氢返回氢中断,制氢装置被迫切断进料。
分析:
制氢反应炉需要加氢C102提供返回氢作反应配氢,返回氢中断制氢将被迫切断进料,反之又影响加氢,这是一个联系两个装置的重要环节,换机时一定要注意将返氢线打开,此次故障产生于试运阶段,所以影响不大。
正常生产操作则会产生重大波动。
6.C101蓄能器内胆破裂
1986年9月2日发现前天向C101(循环氢压缩机)密封高位罐装的油液位下降,判断是蓄能器内胆破裂。
经检查发现第二组蓄能器顶端脱落,经分析可能是由于以下两种原因造成:
(1)、施工单位清洗蓄能器时,由于安装不当造成损坏。
(2)、引油引压时速度太快,造成受力突变,把内胆撕破。
分析:
高位罐油如窜入封油系统会污染密封油腐蚀密封机件损坏设备,更严重的是高位罐建立不起正常液位,势必造成自动C101停车。
7.C101(循环氢压缩机)转速波动
1987年9月30日10:
00时C101转速出现波动,很快波动加剧转速在5800rpm至8500rpm间晃动,当班人员在车间主任指挥下果断地切断进料反应降温。
转速波动原因是调速器出现故障,故障排除后恢复进料。
分析:
事故处理果断正确,当事故发生后,首先应考虑保护设备,C101是车间的心脏更要爱护备至。
虽然切断进料再次进油开工,工作量非常大,但不这样做万一损坏C101后果不堪设想,损失将是巨大的。
8.C102B(新氢压级机)三段东缸拉杆断裂
1987年10月9日2:
40时C102B出现强烈振动,当班人员立即紧急停车,当时三段东缸拉杆靠十字头缩颈处断裂,活塞与缸套咬合。
事后分析认为润滑油缺注,造成活塞卡,将拉杆拉断。
分析:
C102B机组拉杆断裂前,无论声音或温度,振动应该有所反映,而当班人员没能发现。
检查运转设备应备有听音棒,检查一定要细致,不放过任何一点可疑现象,将事故消灭在萌芽状态中。
润滑是动设备的生命,机泵维护重要的就是润滑系统正常。
9.C101汽轮机(循环氢压缩机蒸汽透平)调速阀导向杆断裂
1988年6月18日由于C101汽轮机调速杆出现严重振动,被迫临时停工抢修,事后发现调速阀的导向杆已断裂。
分析:
C101汽轮机调速器动力缸原设计动力不足,造成调速器脉动致使调速杆剧烈振动导致导向杆严重磨损而断裂。
如果此时不果断停工,C101机组将无法控制会造成损坏,产生重大损失。
(注:
一套转子价值25万美元)。
调速杆振动首次出现在1988年4月8日,当时采用关小主汽门,改变调速阀的行程的方法减小振动,自那时起车间对振动情况严加监视,终于及时地避免重大事故的发生。
之后在汽轮机主汽门后增加折流板,减少对调速阀的冲击力,降低了阀杆振动。
另外还增加了调速器杠杆的配重,提高了调速系统的稳定性,大大地延长了调速阀的使用寿命,一年半后检查整个调速阀组没有磨损现象。
10.C101(循环氢压缩机)密封油泵损坏装置停工
1988年7月22日凌晨1时40分厂蒸汽管网压力波动,C101主密封油泵转速降低,辅助油泵自动启动,2时02分发现密封油过滤器差压上升,切换到另外一台也无济于事。
检查主油泵发现泵体表面油漆已烧变色,判断该泵已烧坏。
钳工抢修主油泵更换配件过程中,机动部门决定试用国产缸套。
19时20分主油泵抢修完毕试车结果不上量,紧跟着辅助油泵入口堵也不上量,C101密封油中断被迫采取手动7巴/分停工,同时C101紧急停车。
事后发现二台密封泵螺杆与缸套烧毁,主油泵入口过滤器滤网倒顶出过滤器,入口过滤器什么时候损坏的不清楚。
分析:
这起事故造成第七周期非计划停工。
据以上现象分析,当蒸汽压力波动时,主油泵转速下降而且不稳,主油泵螺杆因工况不好而烧坏。
钳工抢修主油泵时更换国产缸套,但试运中主油泵立即出现严重磨损,磨损产生的金属粉末随着回油进入密封油罐,造成辅助油泵的入口过滤器堵塞,造成辅助油泵抽空而损坏。
这起事故的教训很深刻,在同类装置也曾出现类似的事故。
当蒸汽压力波动时应千万注意立即切换到辅助电泵,防止主油泵因转速波动而损坏。
本次事故处理过程中蒸汽压力波动时岗位人员处理不果断,没有立即停运主油泵。
所更换国产缸套没有实行可靠性试验,此举一定的盲目性结果实得其反。
第二次处理时,密封油全部更新,密封油罐彻底清扫,于7月28日方开车成功
11.C101更换转子
1989年7月4日装置第12周期开工,18时当循环氢压缩机C101转速由3000rpm向8000rpm提速时,机组出现严重振动,厂部决定进行检修。
经检查发现,迷宫密封磨损,蜂窝密封磨损,平衡鼓镀层有剥落现象,转子叶轮有结垢现象,吸入口与级间扩压器内存有蜡油,原转子已不能再用,厂部决定更换国产新转子,以后运转情况表明,国产转子的性能优于进口转子。
分析:
因循环油进料孔板FRC-157法兰泄漏,装置进行21巴/分紧急放空降压时,部分较重的油冲进入C101入口管道,当C101重新启动时循环气体带液造成机组振动,损伤转子与密封件,这种现象车间已估计到,但是当时条件不允许进行处理,而是“抓紧时间开工”,结果是相反的。
此次教训应牢牢记住,不能盲目执行上级命令。
12.C102A机三级东缸拉杆断裂
1989年8月30日18时40分,新氢压缩机C102A发生强烈振动伴随着可怕的响声,当班人员立即停车,事后检查发现三段东缸活塞拉杆变径处断裂。
在该机的检修中进一步发现,各段机内缸体有大量灰白色垢物,特别中二级缸内几乎被垢物填满。
各级入口的过滤网破坏严重,三段入口滤网几乎全面被堵塞,一段和二段的入口过滤器骨架已残缺不全,二段入口分液罐D109A破沫网已全部腐蚀烂光。
面对如此严重情况,厂内有关部门进行调查,发现结垢物的主要成分是氯化铁,进一步调查发现制氢装置从四月分开始采用催化氢酸雾。
酸雾经一段升压后冷凝成稀盐酸,对不锈钢有非常强烈的腐蚀作用,终于形成以上局面。
此次事故发生之前制氢装置出现故障曾两次氢气中断,造成三段出口温度高达180℃左右,根据以上情况分析,拉杆断裂原因可能是新氢大幅度波动,把管路垢物带入气缸,堵塞缸套润滑油孔,造成活塞与缸体磨擦升温而变形,相互咬合从而导致拉杆断裂。
分析:
这是一起人为事故,未经科学的论证随便改变制氢原料,虽然出发点是好的,但是结果是相反的。
此事给出的教训很深刻,从事生产工作一定要考虑周到,一点不慎就可能付出高额“学费”
13.C101高速离心滤油机涡轮烧坏
1989年12月3日夜间,压缩机岗位人员反映,循环氢压缩机的润滑油高速离心过滤机K05的排污口漏油,进一步检查发现蜗轮杆已严重磨损,并有缺油磨擦产生烧痕,可以判断是齿轮箱缺少润滑油所造成。
14.机C102A新氢压缩机三段西缸磨损
元月11日9:
00时C102A三段西缸出现明显杂音当即换到C102B机,之后检查发现该缸的活塞与缸套已严重磨损,如不及时停机就会发生活塞卡缸拉杆断裂的事故,如果情况严重有可能损伤曲轴。
事故得以避免靠的是认真负责的巡检,半个月之前用电子听诊仪捕捉到该缸发出的杂音,立即车间开始24小时跟踪,以往出现卡缸的事故此次没再重演,朱有志与花长春因此荣立厂级三等功。
磨损的原因当时有各种看法。
一认为是自然磨损,该缸在一年前就出现了磨痕。
二认为氢气有带液现象稀释了润滑油,缸体表面无法形成保护膜。
三认为氢气中杂质带入缸内,产生磨损。
四认为该缸注油器单向阀曾出现倒气,磨损因缺少润滑油造成。
15.循环氢压缩机喘振
4月11日装置停工准备进行第二次催化剂再生,4月24日开C101循环氢压缩机循环升温,15:
50时接班完毕后,岗位人员发现温控表TIC-210输出在50%以上,B阀处于全开的位置,E101与E103循环氢/反应产物换热器换热流程短路。
为提高循环气换热温度,用仪表手动将B阀关闭,此刻C101入口流量立刻下降产生喘振,机岗位反应迅速立即将反飞动控制阀全开,没有造成机组损坏。
事后查明TIC-210回路A阀手动轮开在关闭位置上,调节器信号对该阀无作用,当B阀关闭时实际上造成反应流程中断C101断流,故障当时的瞬间C101入口压力2.7MPa出口压力5.3MPa。
这是一起严重的未遂事故,幸亏机岗位反应快否则C101转子非损坏不可。
上一班开机流程检查不细,恰巧停工冷却时TIC-210的手动输出使B阀打开,反应流程畅通顺利开机,但却埋下了事故隐患。
接班的检查不细。
当发现与正常不同现象应追问清楚,但没有那样做。
开工期间要特别注意流程正确,如发现异常一定要弄清楚再调整。
16.C101润滑油主泵汽轮机前轴瓦进水
10月17日5:
15时操
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