修改塔吊基础施工方案.docx
- 文档编号:24039088
- 上传时间:2023-05-23
- 格式:DOCX
- 页数:14
- 大小:97.90KB
修改塔吊基础施工方案.docx
《修改塔吊基础施工方案.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《修改塔吊基础施工方案.docx(14页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
修改塔吊基础施工方案
目录
一、工程概况2
二、编制依据2
三、塔吊基础安装定位3
四、塔式起重机基础验算4
塔吊基础施工方案
一、工程概况
工程名称:
自治区监狱管理局民警职工住宅C地块
建设单位:
新疆和兴房地产开发有限公司
设计单位:
大连大学亿达建筑设计院
监理单位:
新疆高新工程建设建设监理有限责任公司
施工单位:
江苏省第一建筑安装股份有限公司
工程地点:
乌鲁木齐市北京北路西侧,安宁渠镇东戈壁村,健福路北侧,东、北为规划路。
规划总建筑面积约46.7万平方米,由商业、住宅组成,1#~16#为住宅26-32层均为剪力墙结构,17#—29#为2~3层商业裙房,,均为框架结构,2层地下室.。
地下总建筑面积为82943.4平方米,地上38.4万平米。
住宅34.67万平米。
二、塔吊布置原则
1、地耐力要符合塔吊使用说明书的要求。
当自然地耐力达不到设计说明要求时,需要对基础进行处理。
本工程的塔吊基础处理方案为采用桩承台基础。
根据计算依据(详后附计算书),塔吊基础桩采用钢筋混凝土灌注桩4根;桩径800mm;桩长7米;桩位布置详见计算书中附图
2、塔吊所在的位置既要便于工程施工,覆盖范围处于最佳最合理的位置,又要考虑施工完毕后塔吊能方便拆除。
3、本工程塔吊数量多,分布较密集,属于群塔作业。
塔吊基础的布置,决定了塔身所在的位置。
群塔之间的相对关系,需要确定清楚,不得有碰撞、打架的情况发生。
4、塔吊安装后,必须经过验收,合格后,投入使用,且应在地下室底板施工前进行安装、检测完毕。
5、需要甲方协调配合的事项:
根据我项目部上报的本方案,协调桩基施工单位,优先对塔吊基础的桩进行施工。
此部分的施工,由监理单位、甲方共同签证确认,按实收方,费用由甲方承担。
1、根据自治区监狱管理局民警职工住宅C地块工程占地面积大,分布广的特点,我司拟设置16台塔吊,塔吊统一型号为QTZ80(5610Fz),臂长56m。
层数
(标准层层高)
高度(m)
塔吊安装高度(m)
塔吊
26-32
2.9
98.1
109.3
2、塔吊说明:
根据塔吊的使用说明书,QTZ80(5610Fz)型额定最大起重为6吨。
本机基本高度(独立式)44米供货,最大设计高度可到达140米,满足本工程安装最大高度的要求。
同时塔吊未设置附着前的自由高度不得超过44米。
地面基础的承压能力不得低于0.2MPa,根据新疆建筑科学院提供的(自治区监狱管理局民警职工住宅C地块地基处理工程施工设计图),地基不能满足塔吊承压能力,因此塔吊基础必须由甲方进行处理。
处理方案及计算式如下:
3、塔吊基础:
基础采用C35砼基础,承台尺寸5500×5500×1400。
二、编制依据
1.《建筑地基基础设计规范》(GB5007-2002);
2.《建筑地基基础设计规范》(DBJ15-31-2003);
3.《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001);
4.《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002);
5.《简明钢筋混凝土结构计算手册》;
6.《地基处理工程施工设计图》;
7.建筑、结构设计图纸;
8.塔式起重机使用说明书;
9.塔式起重机设计规范(GB/T13752-92);
10.《建筑机械使用安全技术规程》(JGJ33-2001、J119-2001);
11.《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)。
三、塔吊基础安装定位
1、基础定位说明:
塔吊基础定时,根据塔楼桩基础、地下室图纸和主体结构图纸,塔吊基础定位根据地下室总平面图定位。
塔吊基础定位图、基础尺寸5500×5500×1500C35砼,坐标定位后需要与轴线复核。
2、塔吊附着定位
附着平面定位图。
四、塔式起重机基础验算
1.计算参数
(1)基本参数
采用1台QZT80A(5610)塔式起重机,塔身尺寸1.70m,基坑底标高-6.70m;现场地面标高-1.00m,承台面标高-5.30m。
(2)计算参数
1)塔吊基础受力情况:
荷载工况
基础荷载
P(kN)
M(kN.m)
Fk
Fh
M
MZ
工作状态
950.00
30.00
1000.00
340.00
非工作状态
850.00
70.00
1800.00
0
比较塔吊的工作状态和非工作状态的受力情况,塔吊基础按非工作状态计算如图:
Fk=850.00kN,Fh=70.00kN,M=1800.00+70.00×1.30=1891.00kN.m
Fk,=850.00×1.35=1147.50kN,Fh,=70.00×1.35=94.50kN,Mk=(1800.00+70.00×1.30)×1.35=2552.85kN.m
2)桩顶以下岩土力学资料
序号
地层名称
厚度L
(m)
极限侧阻力标准值qsik(kPa)
岩石饱和单轴抗压强度标准值frk(kPa)
qsik*
i
(kN/m)
抗拔系数λi
λiqsik*
i
(kN/m)
1
粉砂
6.00
40.00
4000.00
240.00
0.40
96.00
2
砾砂
1.00
45.00
4000.00
45.00
0.40
18.00
桩长
7.00
∑qsik*Li
285.00
∑λiqsik*Li
114.00
(3)基础设计主要参数
基础桩采用4根φ800钻(冲)孔灌注桩,桩顶标高-6.60m,桩端不设扩大头,桩端入砾砂1.00m;桩混凝土等级C35,fC=16.70N/mm2,EC=3.15×104N/mm2;ft=1.57N/mm2,桩长7.00m;钢筋HRB335,fy=300.00N/mm2,Es=2.00×105N/mm2;
承台尺寸长(a)=5.50m,宽(b)=5.50m,高(h)=1.40m,桩中心与承台中心1.60m,承台面标高-5.30m;承台混凝土等级C35,ft=1.57N/mm2,fC=16.70N/mm2,γ砼=25kN/m3。
Gk=a×b×h×γ砼=5.50×5.50×1.40×25=1058.75kN
塔吊基础尺寸示意图
2.桩顶作用效应计算
(1)竖向力
1)轴心竖向力作用下
Nk=(Fk+Gk)/n=(850.00+1058.75)/4=477.19kN
2)偏心竖向力作用下
按照Mx作用在对角线进行计算,Mx=Mk=1891.00kN.myi=1.60×20.5=2.26m
Nk=(Fk+Gk)/n±Mxyi/Σyi2=(850.00+1058.75)/4±(1891.00×2.26)/(2×2.262)=477.19±418.36
Nkmax=895.55kN,Nkmin=58.83kN(基桩不承受竖向拉力)。
(2)水平力
Hik=Fh/n=70.00/4=17.50kN
3.桩基竖向承载力验算
(1)单桩竖向极限承载力标准值计算
d=0.80m=800mm,hr=1.00m,hr/d=1.00/0.80=1.25,查表得:
ζr=0.83
Ap=πd2/4=3.14×0.802/4=0.50m2
Qsk=u∑qsik
i=πd∑qsia
i=3.14×0.80×285.00=715.92kN
Qrk=ζrfrkAp=0.83×4000.00×0.50=1660.00kN
Quk=Qsk+Qrk=715.92+1660.00=2375.92kN
Ra=1/KQuk=1/2×2375.92=1187.96kN
(2)桩基竖向力作用下
1)轴心竖向力作用下
Nk=477.19kN<Ra=1187.96kN,竖向承载力满足要求。
2)偏心竖向力作用下
Nkmax=895.55kN<Ra=1.2×1187.96=1425.55kN,竖向承载力满足要求。
4.单桩水平承载力验算
(1)单桩水平承载力特征值计算
αE=Es/Ec=2.00×105/3.15×104=6.35,γm=2,ζN=0.50
ρg=0.2+(2000-800)/(2000-300)×(0.65-0.2)=0.52%
Wo=πd/32[d2+2(ES/EC-1)ρgd02]
=(3.14×0.80/32)×[0.802+2×(6.35-1)×0.52%×(0.80-2×0.10)2]=0.05m3
Io=Wod/2=0.05×0.80/2=0.0200m4
EI=0.85ECIo=0.85×3.15×107×0.0200=535500kN.m2
查表得:
m=6.00×103kN/m4,bo=0.9(1.5d+0.5)=1.53m=1530mm
α=(mbo/ECI)0.2=(6.00×1000×1.53/535500)0.2=0.44
αL=0.44×7.00=3.08<4,按αL=3.08,查表得:
υm=0.711
Nk=(Fk’+1.2Gk)/n=(1147.50+1.2×1058.75)/4=604.50kN,
An=πd2/4[1+(Es/Ec-1)Pg]=3.14×0.802/4×(1+(6.35-1)×0.52%)=0.52m2
Rha=(0.75αγmftW0/υm)(1.25+22ρg)(1+ζNNk/γmftAn)
=(0.75×0.44×2×1.57×1000×0.05/0.711)×(1.25+22×0.52%)×[1+0.50×604.50/(2×1.57×1000×0.52)]=117.83kN
(2)桩基水平承载力计算
Hik=17.50kN<Rha=117.83kN,水平承载力满足要求。
5.抗拔桩基承载力验算
(1)抗拔极限承载力标准值计算
Tgk=1/nu1ΣλiqsikLi=1/4×(1.60×2+0.80)×4×114.00=456.00kN
Tuk=ΣλiqsikuiLi=114.00×3.14×0.80=286.37kN
(2)抗拔承载力计算
Ggp=5.50×5.50×6.90×(18.80-10)/4=459.20kN
Gp=0.50×7.00×(25-10)=52.50kN
Tgk/2+Ggp=456.00/2+459.20=687.20kN
Tuk/2+Gp=286.37/2+52.50=195.69kN
由于基桩不承受竖向拉力,故基桩呈整体性和非整体性破坏的抗拔承载力满足要求。
6.抗倾覆验算
bi=5.50/2+1.60=4.35mai=5.50/2=2.75m
倾覆力矩M倾=M+Fhh=1800+70.00×1.30=1891.00kN.m
抗倾覆力矩M抗=(Fk+Gk)ai+2(Tuk/2+Gp)bi
=(850.00+1058.75)×2.75+2×(286.37/2+52.50)×4.35=6951.52kN.m
M抗/M倾=6951.52/1891.00=3.68
抗倾覆验算3.68>1.6,满足要求。
(1)桩身承载力验算
1)正截面受压承载力计算
按照Mx作用在对角线进行计算,Mx=Mk=2552.85kN.m,yi=1.60×20.5=2.26m
Nk=(Fk‘+1.2Gk)/n±Mxyi/Σyi2=(1147.50+1.2×1058.75)/4±(2552.85×2.26)/(2×2.262)=604.50±564.79
Nkmax=1169.29kN,Nkmax=39.71kN
Ψc=0.70
ΨcfcAp=0.70×16.70×1000×0.50=5845.00kN
正截面受压承载力=5845.00kN>Nkmax=1169.29kN,满足要求。
2)配筋计算
配筋率ρ=ρg=0.52%
As=ρAP=0.52%×0.50×106=2600mm2,采用HRB335,fy=300.00N/mm2取920
As1=9×314=2826mm2>As=2600mm2(满足要求)
3)正截面受拉承载力计算
fyAs=300×2826=847800N=847.80kN
fyAs=847.80kN>Nkmin=39.71kN,正截面受拉承载力满足要求。
M倾/(4x1As)=1891.00×1000/(4×1.60×2826)=104.55N/mm2
M倾/(4x1As)=104.55N/mm2<300.00N/mm2,满足要求。
(2)承台受冲切承载力验算
1)塔身边冲切承载力计算
Fι=F-1.2ΣQik=Fk,=1147.50kN,ho=1.40-0.10=1.30m=1300mm
βhp=1.0+(2000-1400)/(2000-800)×(0.9-1.0)=0.95
а0=1.60-0.80/2-1.70/2=0.35m,λ=а0/ho=0.35/1.30=0.27
β0=0.84/(0.27+0.2)=1.79,um=4×(1.70+1.30)=12.00m
βhpβ0umftho=0.95×1.79×12.00×1.57×1000×1.30=41648.65kN
承台受冲切承载力=41648.65kN>Ft=1147.50kN,满足要求。
2)角桩向上冲切力承载力计算
N1=Nk,=Fk,/n+Mxyi/Σyi2=1147.50/4+2552.85×2.26/(2×2.262)=851.66kN
λ1x=λ1y=а0/ho=0.35/1.30=0.27,c1=c2=1.15+0.40=1.55m
β1x=β1y=0.56/(λ1x+0.2)=0.56/(0.27+0.2)=1.19
[β1x(c2+а1y/2)+β1y(c1+а1x/2)]βhpftho=1.19×(1.55+0.35/2)×2×0.95×1.57×1000×1.30=7960.36kN
角桩向上冲切承载力=7960.36kN>2Nl=1703.33kN,满足要求。
3)承台受剪切承载力验算
Nk,=Fk,/n+Mxyi/Σyi2=1147.50/4+2552.85×2.26/(2×2.262)=851.66kN
V=2Nk,=2×851.66=1703.32kN
βhs=(800/ho)1/4=(800/1300)0.25=0.89,λ=а0/ho=0.35/1.30=0.27
α=1.75/(λ+1)=1.75/(0.27+1)=1.38,b0=5.50m=5500mm
βhsαftb0ho=0.89×1.38×1.57×1000×5.50×1.30=13787.16kN
承台受剪切承载力=13787.16kN>2Nl=1703kN,满足要求。
(4)承台抗弯验算
1)承台弯矩计算
Ni=Fk/n+Mxyi/Σyi2=1147.50/4+2552.85×2.26/(2×2.262)=851.66kN,xi=0.75m
M=ΣNixi=2×851.66×0.75=1277.50kN.m
2)承台配筋计算
承台采用HRB335,fy=300.00N/mm2
As=M/0.9fyho=1277.50×106/(0.9×300×1300)=3640mm2
取2918@194mm(钢筋间距满足要求),As=29×254=7366mm2
承台配筋面积7366mm2>7150mm2,满足要求。
7.计算结果
(1)基础桩
钻(冲)孔4根φ800灌注桩,桩顶标高-6.60m,桩长7.00m,桩端入砾砂1.00m;桩混凝土C35,,桩身钢筋采用920,箍筋采用φ8@250mm;
(2)承台
长(a)=5.50m,宽(b)=5.50m,高(h)=1.40m;桩中心与承台中心1.60m,承台面标高-5.30m;混凝土等级C35,承台底钢筋采用双向2918@194mm。
(3)基础大样图
塔吊基础平面图
桩大样图
塔吊基础剖面图
3、检验措施:
本工程塔吊按照塔吊部件进场、塔吊基础钢筋隐蔽、塔吊机械安装、电气安装、整机完成自检、技术监督局进行验收,确保资料齐全。
4、防雷处理:
将在塔吊基础内钢筋网做防雷接地体,用-4X40扁铁引上与塔吊标准节底座焊接。
等主体施工时还需与建筑物接地焊接。
附件:
1、塔吊平面布置图
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 修改 塔吊基础施工方案 塔吊 基础 施工 方案