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煤矿通风系统设计
摘要
矿井通风是将空气输入矿井下,以增加矿井中氧气的浓度并排除有害气体,它是保障矿井安全的主要技术之一。
矿井通风设计是整个矿井设计内容的重要组成部分,是保证安全生产的重要环节。
论文严格根据《煤矿安全规程》等要求,通过对比分析现有工作面通风方式的优缺点,提出适合XX煤矿实际条件的采煤工作面和掘进工作面的通风方式,并计算采煤工作面和掘进工作面的需风量,以及整个矿井的需风量。
计算分析矿井容易和困难时期的通风阻力,结合目前主要通风机的优缺点,选择了麦大掌煤矿的主要通风机,并绘制矿井通风系统图和通风网络图。
最后根据麦地掌煤矿实际条件,提出一通三防相关安全管理措施。
论文进行的通风系统设计可为矿井安全生产奠定一定基础。
1绪论
1.1研究背景及意义
1.1.1研究背景
我国是煤炭大国,也是产煤大国,同时还是煤炭消耗量最大的国家。
目前我国煤可供利用的储量约占世界煤炭储量的11.62%,位居世界第三[1]。
据不完全统计,我国煤炭探明总储量在1万亿t以上,居世界前列;已知含煤面积55万多km²,而且煤种齐全。
煤炭是工业的粮食,煤炭工业发展的快慢,将直接关系到国计民生。
近十几年来,纵观我国的经济增长率,一直保持在年均10%左右的增长速度。
这也从一个侧面反映了在未来一段时间内,我国仍将对能源保持着较高的需求;也间接促使我国成为世界能源消费大国。
其中煤炭在一次能源消费中所占有近70%比重的格局,客观而又充分的说明了煤炭工业在我国所有工业行业中所处的重要位置。
而对于煤炭的需求,将在未来一个相当长的时间内保持现状,不会有大幅度的规模变动及减产现象出现。
虽然煤炭企业对我国经济有积极的推动,但煤炭行业是我国安全生产事故发生最多的行业,并且我国现有矿井95%以上都是地下开采的煤炭工业。
表1.1[2]是近十年我国煤炭事故统计。
表1.12001-2010我国煤炭事故情况
年份2001200220032004200520062007200820092010
事故起数3082311241433639334129452421190116161403
死亡人数5670699564346027598647463786321526312433
百万吨死亡率5.074.944.173.0812.8112.0411.4851.2820.8920.749
由上表可看出,我国煤炭行业安全状况不容乐观。
煤矿安全生产事故,不但给国家财产和人民的生命安全造成了巨大的损失,并且严重的影响了我国的国际形象。
总的来说我国煤炭安全现状相对世界水平较落后。
矿井通风是保障矿井安全生产的重要技术手段之一,对维护矿井安全生产发挥着极为重要的作用。
矿井通风是依靠通风动力将定量的新鲜空气沿着井巷网络输送到采煤工作面、掘进工作面、硐室和其他用风地点,满足这些地区的安全要求和作业环境;同时将用过的污浊空气排出地面的过程。
在生产矿井中,有不少矿井因通风设计不合理造成了不必要的损失。
如因所选风机能力不足使生产受限,阻碍生产发展;或因所选风机能力过大造成电耗增多吨煤投资增加等。
因此搞好矿井通风设计对矿井安全生产、增产增效至关重要。
1.1.2研究意义
XXX煤矿,是低瓦斯矿井,为防止井下瓦斯积聚,确保井下良好的工作环境。
众所周知,井下风量不足会引起瓦斯积聚,工作环境温度升高,缺氧造成人员伤害等问题,而风量过剩也会导致不良的影响,如漏风量大,动力过度消耗,风流发生过度的冷却作用,巷道内矿尘飞扬,激发煤的自燃等。
因此矿井通风设计合理与否对矿井的安全生产及经济效益具有长期而重要的影响。
1.2国内外研究现状
煤炭是世界工业经济发展的主要能源,很早以前,就有采矿的历史,水到渠成矿井通风也随之产生。
1.2.1矿井通风机类型
约在1640年,人们开始把进风和回风分开,以利用自然通风压力进行矿井通风。
为了加大通风压力,1650年在回风路线上设置火筐,1787年又在回风路线上设置火炉,使回风风流加热。
1745年俄国科学家发表了空气在矿井中流动的理论,1764年法国采矿工程发表了关于矿井自然通风的理论,成为矿井通风史上奠基的两篇论文。
1807年风量约200m3/min,兽力活塞式空气泵,1849年转速约95转/分,风量约500m3/min的蒸汽铁质离心式扇风机;1898年电力初型轴流式扇风机相继投入使用。
20世纪40年代,矿井已使用功率为约1500kw和3000kw的电力轴流式和离心式大型扇风机。
矿井通风的主要动力是通风机。
通风机是矿井的肺脏。
目前,用于矿井的主要有离心式和轴流式两类通风机,以前全用离心式。
由于轴流式通风机具有结构简单紧凑、体积小、重量轻,而且其工作效率高,尤其是大型轴流式通风机,效率可达85%,三是有翼角调整装备,便于机械性能调节或进行反风这些优点,现在大部分矿井都采用轴流式通风机。
矿井的通风系统可以看做是矿井通风的呼吸系统,其包括,向矿井各作业地点供给新鲜空气、排除污浊空气的进、回风井的布置方法,以及主要通风机的工作方法,通风网络和风流的控制设施。
1.2.2矿井通风系统研究现状
目前,矿井通风系统按进、回风井在井田的位置不同,通风系统可分为中央式、对角式、区域式及混合式。
各通风系统都有其优缺点,利用各系统的优点应用于不同的井田,不仅能保证井下通风安全,也有利井下正常生产。
中央式通风系统又包括中央并列式和中央边界式。
前者适用于煤层倾角大、埋藏深、井田走向长度小于4km,瓦斯与自然发火都不严重的矿井。
冶金矿山当矿脉走向不太长,或受地形地质条件限制,在两翼不宜开掘风井是使用。
后者适用于煤层倾角较小,埋藏较浅,井田走向长度不大,瓦斯与自然发火比较严重的矿井。
对角式通风系统又包括两翼和分区对角式。
前者适用于煤层走向大于4km,井型较大,瓦斯与自然发火严重的矿井;或低瓦斯矿井,煤层走向较长,产量较大的矿井。
后者适用于煤层埋藏浅,或因地表高低起伏较大,无法开掘总回风巷的矿井。
区域式通风系统,适用于井田面积大、储量丰富或瓦斯含量大的矿井。
其既可改善通风条件,又能利用风井准备采区,缩短建井工期。
风流路线短,阻力小。
漏风少,网路简单,风流易于控制,便于主要通风机的选择。
不足点是其通风设备多,不便管理。
混合式通风系统,适用于井田范围大,地质和地面地形复杂;或产量大,瓦斯涌出量大的矿井。
其优点是回风井数量较多,通风能力大,布置较灵活,适应性强。
1.2.3通风机的工作方式
矿井通风设计中,主要通风机的工作方式有三种:
压入式、抽出式、压抽混合式。
压入式:
主要通风机安设在入风井口,在压入式主要通风机作用下,整个矿井通风系统处在高于当地大气压状态。
在冒落裂隙通达地面时,压入式通风矿井采区的有害气体通过塌陷区向外漏出。
当主要通风机因故停止运转时,井下风流的压力降低。
采用压入式通风时,须在矿井总进风路线上设置若干通风构筑物,使通风管理困难,且漏风较大。
抽出式:
主要通风机安装在回风井口,在抽出式主要通风机的作用下,整个矿井通风系统处在低于当地大气压的负压状态。
当主要通风机因故停止运转时,井下风流的压力提高,较为安全。
压抽混合式:
在入风井口设一风机做压入式工作,在回风井口设一风机做抽出式工作。
通风系统的进风部分处于正压,回风部分处于负压,工作面大致处于中间,其正压或负压均不大,采空区通连地表的漏风因而较小。
矿井通风系统的重要组成部分采区通风系统。
它的合理与否不仅影响采区内的风量分配,事故发生时的风流控制,生产的正常进行,而且严重影响矿井的通风质量和安全状况。
1.2.4采煤工作面及掘进面通风方法
(1)采煤工作面通风方法
通风设计中采煤工作面的通风系统,由采煤工作面的瓦斯、温度和煤层自燃发火等所确定的,目前通风设计,根据采煤工作面进回风巷道的布置方式和数量,可将工作面通风系统分为U形与Z形通风系统,Y形、W形及双Z形通风系统等类型。
①U形与Z形通风系统。
这种工作面通风系统只有一条进风巷道和一条回风巷道。
目前我国普遍使用U形后退式通风系统(如图1.1所示)。
其优点结构简单,工作面进、回风巷要提前掘进,维护工作量大。
前进式通风系统的维护工作量小,不存在采掘工作面串联通风问题,在巷旁支护好、漏风不大时,有一定优越性。
采用前进式U形通风系统(如图1.2所示)的工作面的采空区瓦斯不涌向工作面,而是涌向回风平巷。
采用Z形后退式通风系统(如图1.3所示)的工作面的采空区瓦斯不会涌入工作面,也是涌向回风巷,工作面采空区回风侧能用钻孔抽放瓦斯,但进风侧不能抽放瓦斯。
Z形前进式通风系统(如图1.4所示)的工作面的进风侧沿采空区可以抽放瓦斯,采空区的瓦斯易涌向工作面,特别是上隅角,回风侧不能抽放瓦斯。
Z形通风系统的采空区漏风,介于采用U形后退式和U形前进式通风系统之间;该通风系统需沿空支户巷道和控制经过采空区的漏风,其难度较大[3]。
②Y形、W形及双Z形通风系统,这三种采煤工作面通风系统均为两进一回或一进两回的采煤工作面通风系统。
据进风巷与回风巷的数量和位置的不同,Y形通风系统(如图1.5所示)可以有多种不同的方式。
生产实际中应用较多的是回风侧加入附加的新鲜风流,与工作面回风汇合后从采空区侧流出。
工作面采用Y形通风系统会使回风道风量加大,但上隅角及回风道德瓦斯不易超限,并可在上部进风道内抽放瓦斯。
后退式W形通风系统(如图1.6所示),用于高瓦斯的长工作面或双工作面。
该系统的进回风平巷都布置在煤体中。
W形前进式通风系统的巷道维护在采空区内,巷道维护困难,漏风大,采空区涌出的瓦斯量也大。
双Z形通风系统,其中间巷与上、下平巷分别在工作面的两侧。
双Z形通风系统,其中间巷与上、下平巷分别在工作面的两侧。
双Z形前进通风系统(如图1.7所示)的上、下进风平巷维护在采空区时。
漏风携带出的瓦斯可能会使工作面超限;双Z形后退式通风系统(如图1.8所示)的上、下入风平巷布置在煤体中,漏风携带出的瓦斯不进入工作面,工作面比较安全[3]。
③在H形通风系统中,两进两回的通风系统(如图1.9所示),三进一回系统(如图1.10所示),其特点是:
工作面风量大,采空区瓦斯不涌向工作面,气象条件好,增加了工作面的安全出口,工作面机电设备都在新鲜风流巷道中,通风阻力小,在采空区的回风巷道中可抽放瓦斯,易于控制上隅角的瓦斯,但沿空护巷困难,由于有附加巷道,可能影响通风的稳定性,管理复杂。
在工作面和采空区的瓦斯涌出量较大,在入风侧和回风侧都需增加风量以稀释整个工作面的瓦斯,可考虑采用H形通风系统[3]。
(2)掘进工作面通风方法
掘进通风方法有总风压通风、引射器通风和局部通风机通风3种。
局部通风机通风是我国矿井广泛采用的一种掘进通风方法。
局部通风机通风
利用局部通风机做动力,通过风筒导风的通风方法称局部通风机通风,它是目前局部通风最主要的方法。
局部通风机的常用通风方式有压入式、抽出式和混合式[3]。
①压入式局部通风机及其附属装置安装在离掘进巷道口10m以外的进风侧,将新鲜风流流经风筒输送到掘进工作面,污风沿掘进巷道排出。
如图1.11所示。
图1.11压入式通风布置
②抽出式局部通风机安装在离掘进巷道10m以外的回风侧。
新鲜风沿巷道流入,污风通过风筒由局部通风机抽出,如图1.12所示。
图1.12抽出式通风布置
③混合式通风是压入式和抽出式两种通风方式的联合运用,兼有压入式和抽出式两者有点,其中压入式向工作面供新风,抽出式从工作面排出污风。
按局部通风机和风筒的布设位置,分为长压短抽、长抽短压和长抽长压。
按抽压风筒口位置关系有前压后抽和前抽后压两种方式。
长抽短压(前压后抽)。
工作面的污风由压入式风筒压入的新风予以冲淡和稀释,由抽出式主风筒排出。
其布置如图1.13所示。
图1.13长抽短压通风方式
长压短抽(前抽后压)。
新鲜风流经压入式长风筒送入工作面,工作面污风经抽出式通风除尘系统净化,被净化后的风流沿巷道排出。
其布置图如图1.14所示。
图1.14长压短抽通风方式
混合式通风的主要缺点是降低了压入式与抽出式两列风筒重叠段巷道内的风量,当掘进巷道断面大时风速就更小,则此段巷道顶板附近易形成瓦斯层状积聚。
因此,两台风机之间的风量要合理匹配,以免发生循环风,并使风筒重叠段内风速大于最低风速。
一般,混合式通风是大断面长距离岩巷掘进通风的较好方式。
矿井全风压通风
全风压通风是利用矿井主要通风机的风压,借助导风设施把主导风流的新鲜空气引入掘进工作面。
其通风量取决于可利用的风压和风路风阻。
按其导风设施不同可分为[3]:
①风筒导风,在巷道内设置挡风墙截断主导风流,用风筒把新鲜风引入掘进面,污浊风从掘进巷道中排出。
这种方法辅助工程小,风筒安装、拆卸比较方便,通常用于需风量不大的短巷掘进通风中,如图1.15所示。
图1.15风筒导风
②平行巷道导风,在掘进主巷道时,在附近与其平行掘一条配风巷,每隔一定距离在主、配巷间开掘联络巷,形成贯穿风,当新的联络巷沟通后,旧联络巷封闭。
两条平行巷道的独头部分可用风障或风筒导风,巷道的其余部分用主巷进风,配巷回风。
这种方法常用于煤巷掘进,尤其是在厚煤层的采空巷掘进,和运输、通风等需要开掘双巷时。
这种方法也常用于解决长巷掘进通风的困难,如图1.16所示。
图1.16平行巷道导风
③钻孔导风,离地面或领近水平较近处掘进长巷反眼或上山时,可用钻孔提前沟通掘进巷道,以便形成贯穿风流。
此种方法用于煤层上山掘进通风,有良好的排瓦斯效果,如图1.17所示。
图1.17钻孔导风
④风障导风,在巷道内设置纵向风障,把风障上游一侧的新风引入掘进工作面,清洗后的污风从风障下游一侧排出。
在短巷掘进时,可用木板、帆布;长巷掘进,可用砖、石、混凝土材料构筑风墙。
此种方法工程量大。
适用于短距离或无其他好方法可用时采用,如图1.18所示。
图1.18风障导风
在主要通风机正常运转,并有足够的全风压克服导风设施的阻力时,全风压通风能连续供给掘进工作面所需风量,而无需附加通风动力,管理方便,但其工程量大,使用风障有碍运输。
因此在瓦斯涌出量大,使用通风设备不安全或技术不可行的局部地点,可以使用全风压通风。
如果全风压通风在技术上不可行或经济上不合理,则必须借助专门的通风动力设备,对掘进工作面进行局部通风。
引射器通风,引射器产生的通风负压,通过风筒导风的通风方法。
引射器通风一般采用压入式,如图1.19所示。
图1.19引射器通风
引射器通风的优点是无电气设备,无噪声;具有降温、降尘作用。
在煤与瓦斯突出严重的煤层掘进时,用它代替局部通风机通风,设备简单,安全性较高。
缺点是风压低、风量小、效率低,并存在巷道积水问题。
一般这种方法适用需风量不大短距离巷道掘进通风;在含尘大、气温高的采掘机械附近,采取水力引射器与其他通风方法联合使用形成混合式通风。
使用的前提条件是有高压水源或气源[3]。
随着生产的发展,对矿井通风的要求不断提高,也更具有合理性。
如矿井供风量每人不少于4m3/min,在主要进风道、回风道、修理中的井筒和提升人员、物料的井筒最大风速不能超过8m/s。
回采工作面、掘进煤巷和半煤岩巷最小风速不小于0.25m/s等规定,这都为矿井的安全生产打下了基础。
1.3主要设计内容及工作流程
1.3.1设计内容
(1)确定XX煤矿通风方式。
根据矿井瓦斯涌出量,矿井设计生产能力,煤层赋存条件等因素选择合适的通风方式。
(2)采区、工作面、备用面及掘进面的通风设计,根据各面生产需求以及其环境选择合适的通风方式,并计算出采掘工作面的需风量。
(3)矿井风量计算和风量分配。
依据XX煤矿实际条件,根据《煤矿安全规程》要求计算出矿井需风量。
(4)矿井通风阻力计算。
计算出通风容易时期和通风困难时期的通风阻力,确定矿井的通风难易程度。
做出通风系统图和通风网络图。
(5)选择通风设备。
根据矿井需风量及自然风压,结合主要通风机的特性曲线,选择出XX煤矿合理的矿井通风机。
(6)从一通三防方面提出相关安全措施。
、
2麦地掌煤矿基本概况
2.1井田概况
2.1.1
麦地掌煤矿位于山西省清徐县马峪乡陈家坪、麦地掌村及古交市邢家社乡陈家社村一带,南距清徐县城约10km,其间有清徐-古交公路相通。
清徐县城距太原市约40km,其间有307国道相通。
交通尚为方便。
本矿井设计年产量为一百五十万吨,采用一套综采来满足产量的要求。
矿井运输大巷采用皮带运输作为主运输,采用柴油机车最为辅助运输,矿井通风采用轴流式扇风机分区、抽出式通风方式。
(4)气象
本区地处我国西部内陆,属典型的中温带半干旱大陆性季风气候。
气候特点为冬季寒冷,春季多风,夏季炎热,秋季凉爽,四季冷热多变,昼夜温差悬殊,干旱少雨,蒸发量大。
降雨多集中在七、八、九三个月。
全年无霜期短,十月初上冻,次年四月解冻。
年平均气温9.1℃,极端最低气温为-24℃,极端最高气温为38.9℃;最热为7月份,平均23.9℃,最冷为1月份,平均-8.4℃。
区内年平均降水量433.1mm,年最大降水量849.6mm(1967年),年最小降水量227.7mm(1972年)。
年蒸发量1192.2mm,相当降水量的2.5倍。
降水主要集中在7~9月份,占总量的69%,尤以8月份最多,平均为132.5mm,约占总量的25%,并多以暴雨形式出现,易形成洪水、同时诱发各类地质灾害。
平均风速1.76m/s(1991~2001年),极端最大风速15.7m/s(1993年1月)。
最大冻土深度146cm(1968年)。
2.1.2地质构造
井田位于华北地台鄂尔多斯盆地东缘河东断褶带西侧,伊陕单斜区东北角与乌拉山~呼和浩特断陷的接合带部位,其特殊的大地构造位置既具备了鄂尔多斯盆地次级构造单元陕北斜坡的主体构造形态,又具有河东断褶带与乌拉山~呼和浩特断陷的断裂构造发育的特点。
根据具体构造形态及断裂构造的分布特征将井田划分为南北两个不同的构造单元,南区主体为向西南倾斜的单斜构造,倾向SW,倾角1~3°,局部发育宽缓的波状起伏;北区近东西向,宽度4~5km的狭长阶梯式断陷带,该断陷带内次级小断裂构造较发育。
井田以F2断裂南北分界,形成南区宽缓的单斜构造形态,总体抬升幅度较大,52煤层底板标高一般在+1160~+1175m之间,最低+1155m,最高靠近F2断层附近煤层底板标高在+1185m左右,近于水平地层,起伏较小,井田东南部边缘地段煤层逐渐变薄,甚至局部尖灭,幅高降低20m左右,西南部地势较低,沿沟谷煤层出露较多,剥蚀范围较大。
井田中部及北部边缘发育二条较大的正断层(F1、F2),近东西向分布,形成东西走向、南北宽约4~5km的狭长断陷带,东西延伸至井田外围。
F1断层为正断层,倾向南西,一般倾角65°~70°,局部75°~80°,近直立。
地表控制点3个,如石塔则小南川沟断点,断层痕迹明显,断层出露点上下盘地层岩性截然不同,上盘为灰色、灰白色粉砂岩、细粒砂岩夹煤层、薄层炭质泥岩,属延安组含煤地层,薄煤层判断为52上及51下部煤层;下盘岩性为杂色泥岩及粉砂岩,为富县组标志性地层,根据层位及层间距判断该断层落差60~70m。
F2断层位于先期开采地段北部边界,勘探报告对该断层进行了重点控制,根据地表、钻孔验证及二维地震等手段进行控制,查明了该断层的性质、规模及平面摆动位置。
F2断层为正断层,倾向北东,倾角65°~70°,自西向东断层规模变小,西端最大落差120m,东端逐渐减小至30~50m。
井田内该断层地表控制点5个,且断层上下盘通过钻孔验证,其平面摆动范围控制在100m以内。
ZK16-13钻孔底部发现断层破碎带痕迹。
先期开采地段与F2断层之间推断存在规模较小的次级断层(F5),勘探报告依据钻孔煤层底板等高线进行推断,属隐伏断层,地表覆盖未出露。
F4断层分布于秦晋煤矿的西南部,为一走向北北西~南南东、倾向北东、倾角83°~87°的张性正断层,断层两侧各有1~10m宽的拖曳和牵引带,受其影响局部地层倾角可达8°,距断层破碎带稍远处,地层复趋平缓。
秦晋煤矿22号煤层被该断层分为东西两部,东部为其上盘,地表出露为风化后的直罗组地层;西部为其下盘,出露地层为延安组第四段,含22号煤层。
根据勘探报告提供的资料,井田地层平缓,南部(F2断层以南)倾角1~3°,地质构造属简单类型;井田北部(F1和F2断层之间的断陷带)倾角最大8°,次级小断裂构造较发育,构造较南部相对复杂。
总体上分析,井田地质构造较为简单。
2.1.3煤层与煤质
(1)煤层
麦地掌井田含煤地层为侏罗系中统延安组第一段至第四段。
含煤地层总厚度30.30~254.72m,平均厚度89.78m。
含煤9层,自上而下编为22、31、42、43、44、51、52上、52和53煤,煤层平均总厚12.57m,煤层平均可采厚度12.22m,含煤系数14%。
可采煤层分布面积及可采面积如表2.1所示。
表2.1各可采煤层分布面积及可采面积一览表
煤层编号
22
31
42
51
52上
52
分布面积(km2)
3.58
8.64
12.33
13.36
15
43.26
可采面积(km2)
3.58
8.64
8.62
12.81
9.88
39.32
(2)煤质
井田内可采煤层均为黑色,条痕为黑褐色;沥青~油脂光泽,性较脆,部分暗淡光泽;贝壳状、参差状断口。
丝炭呈丝绢光泽,纤维状结构;各煤层内生裂隙不甚发育,裂隙填充少量方解石脉或细小黄铁矿脉及薄膜;煤层以中条带~细条带状结构为主,均一状结构;煤层水平层理发育。
各可采煤层平均视密度变化不大,在1.33~1.39g/cm3之间。
各煤层显微组分中镜质组含量约占12.9~57.6%。
其中51煤最低,42煤最高。
惰质组含量约占31.7~81.4%,显示煤的高丝炭化特征,其中42煤最低,51煤最高。
有机组分中,煤层的镜质组以基质镜质体为主,次为均质镜质体,含少量结构镜质体及团块状镜质体,含极少量胶质镜质体。
惰质组一般以碎屑丝质体为主,次为丝质体,含少量半丝质体,含极少量微粒体及粗粒体、菌类体。
壳质组以小孢子为主,次为角质体,含少量树脂体。
无机组分总含量0.6%~8.9%。
其中52上煤最高,52煤、31煤最低,其主要无机组分包括粘土类、硫化物类、碳酸盐类、二氧化硅类。
各煤层的最大镜质组反射率(Rmax%)在0.438-0.601%之间变化。
以上煤的宏、微观特征表明,井田内各煤层属于低变质烟煤。
2.1.4瓦斯
根据勘探报告,在井田内取16个瓦斯采样测试分析:
各层煤所含瓦斯成份多是以氮气为主,二氧化碳微量,多属氮气带。
瓦斯的赋集与运移条件与围岩特征等因素有密切关系,在空间上不是均匀分布于煤层之中。
区内各煤层埋藏浅,地层产状进水平,无贮气构造,煤的变质程度低,虽有少量瓦斯溢出,但大多沿岩石裂隙逸散于大气中,因此测试结果气体总量很小。
经对勘探区内各小煤窑调查,均未发生过瓦斯爆炸事故,该区各煤层瓦斯含量很低。
勘探区内共取瓦斯样11组,见表2.2。
表2.2各煤层瓦斯含量测定成果汇总表
煤
层
点
数
自然瓦斯成分(%)
瓦斯含量(ml/gr,daf)
N2
CO2
CH4
重烃
N2
CO2
CH4
重烃
31
2
96.12-97.78
2.18-3.87
0.01-0.04
0.00
2.20-2.67
0.09-0.13
0.00
0.00
52上
1
91.03
1.86
7.11
0.00
―
0.04
0.17
0.00
52
8
92.44-99.52
0.48-4.02
0.01-5.03
0.00-0.11
2.20-5.87
0.01-0.1
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