剪力墙施工方案.docx

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剪力墙施工方案

剪力墙施工方案

一、编制依据

——《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）;

——1120-814工程-实物保护控制中心工程（D/12子项）施工图纸。

二、工程概况

实物保护控制中心工程，建筑基底面积为284.28m?

，建筑面积为568.56m?

，基础底标高为-2.500米，建筑物高度9米。

结构形式为现浇钢筋砼框剪结构，结构安全等级为二级，设计使用年限为50年。

外围护墙体为200厚钢筋砼墙，剪力墙砼标号为C30。

三、施工部署

3.1施工段划分:

按照厂房结构设计施工缝的位置，将实物保护控制中心外墙整体划分7个施工段（层）。

-0.10m以下结构施工层划分明细表

序号层号标高（m）结构名称备注

1墙、柱第1层-2.15~-0.06

2墙第2层--0.06~-2.00

墙3第3层2.00~3.900

墙、梁、板、

4第4层3.90~3.97一层柱

墙5第5层3.97~6.00

墙6第6层6.00~7.4

墙、梁、板、

7第7层7.4~8.2二层柱

施工缝处理严格按相关规范进行处理。

3.2总体施工按排

第1层?

第2层?

第3层?

第4层?

第5层?

第6层?

第7层

3.3砼施工组织机构

结合本工程的特点，项目部成立指挥中心，下分四个小组，其机构图如下:

砼浇筑指挥中心

砼搅拌、砼运输及输送组砼振捣浇筑组质控组后勤组

各小组人员组成及职务分工

名称成员姓名现任职务职务

陈剑项目经理指挥长

砼浇筑指挥中心

杜建波项目技术负责人副指挥长

李辉器材主管组长

黄先礼设备员组员

砼搅拌、砼运输及输何明胜分包负责人组员送组

张旭文设备员组员

马跃化验员组员

砼振捣浇筑组武腾龙工长组长

质控组王治勤质安主管组长

后勤组代春光分包现场负责组长

3.3.1指挥中心

砼浇筑指挥中心设置在项目经理办公室，负责与建设单位、监理及协作单位的联系，统一协调施工中各组之间工作，解决各班组施工中出现的问题，处理各种突发事件，由项目部经理统一指挥。

3.3.2砼搅拌、砼运输、泵送组

负责后台的全部工作，严格按照设计配合比进行配料，确保砼的搅拌质量，负责后台机械维修工作，保障机械正常运行，当机械出现故障时应及时协调进行修复，无法修复或修复有困难时向指挥部汇报，指挥部根据实际情况及时组织抢修或采取应急方案。

负责砼浇筑过程中全部砼的运输和泵送工作，确保砼按时运输和泵送到施工部位，当机械出现故障时，立即向指挥中心报告，施工机械在半小时内不能完成修复时，由指挥部启用应急方案。

负责检查砼的配合比，及做砼试块

3.3.3砼振捣浇筑组

负责前台砼的浇筑、模板的看护及钢筋的修整工作，严格按浇筑方案控制砼的浇筑厚度，确保砼的浇筑质量。

3.3.4质控组

负责施工过程中的质量控制。

3.3.5后勤组

负责施工期间施工人员的生活以及施工中突发事件出现后的应急处理工作，及时向指挥部通报有关情况。

四、模板的施工方法

4.1工艺流程:

准备工作?

模板安装就位?

模板校正、固定?

自检及验收?

拆除

1）施工准备:

墙体、柱钢筋报验完毕，弹好墙柱50cm控制线和边线，墙体上口增加水平梯筋，以控制钢筋间距尺寸。

2）模板安装:

墙、柱模板:

在背面用钢管进行斜撑加固，斜撑上、中、下各三道，支撑在模板的横肋上。

为防止墙根部漏浆、烂根，在墙根部位加强平台浇筑找平，然后在模板下口用砂浆堵塞，以使接槎平直。

梁、顶板模板支设时，先打支撑布置好梁底模和侧模，结构支撑采用钢管支撑，间距不大于600×600;当梁跨度大于等于4m时按跨度的2‰起拱;在梁侧模安装加固好后，布置板的主次龙骨，跨度大于等于9m的梁按跨度的3‰起拱;次龙骨为4×8cm木方，中心间距200mm，主龙骨钢管;次龙骨布置找平好后，铺设厚15mm的多层模。

模板安装调整好后用空气压缩机把模内杂物吹净。

3）墙与板交接缝处的木方应挑选方正、顺直的木方，以保证阴角顺直、方正，固定多层板时与墙面接缝处要严密。

4.2墙模板计算

墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成:

直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨;用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。

组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。

根据《建筑施工手册》，当采用导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2;

4.2.1、参数信息

4.2.1.1.基本参数

次楞（内龙骨）间距（mm）:

300;穿墙螺栓水平间距（mm）:

400;

主楞（外龙骨）间距（mm）:

600;穿墙螺栓竖向间距（mm）:

600;对拉螺栓直径（mm）:

M10;

4.2.1.2.主楞信息

龙骨材料:

钢楞;截面类型:

圆钢管48×3.5;

43钢楞截面惯性矩I（cm）:

12.19;钢楞截面抵抗矩W（cm）:

5.08;主楞肢数:

2;4.2.1.3.次楞信息

龙骨材料:

木楞;宽度（mm）:

40.00;高度（mm）:

80.00;次楞肢数:

2;4.2.1.4.面板参数

面板类型:

竹胶合板;面板厚度（mm）:

15.00;

2面板弹性模量（N/mm）:

9500.00;

2面板抗弯强度设计值f（N/mm）:

13.00;c

2面板抗剪强度设计值（N/mm）:

1.50;

4.2.1.5.木方和钢楞

22方木抗弯强度设计值f（N/mm）:

13.00;方木弹性模量E（N/mm）:

9500.00;c

2方木抗剪强度设计值f（N/mm）:

1.50;t

2钢楞弹性模量E（N/mm）:

210000.00;

2钢楞抗弯强度设计值f（N/mm）:

205.00;c

墙模板设计简图4.2.2、墙模板荷载标准值计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中

的较小值:

3其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m;

t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/（T+15）计

算，得5.714h;

T--混凝土的入模温度，取20.000?

;

V--混凝土的浇筑速度，取1.000m/h;

H--模板计算高度，取2.500m;

β--外加剂影响修正系数，取1.000;1

β--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

2

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;

222分别为34.697kN/m、60.000kN/m，取较小值34.697kN/m作为本工程计算荷载。

2计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=34.697kN/m;

22倾倒混凝土时产生的荷载标准值F=2.000kN/m。

4.2.3、墙模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝

土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

计算的原则

是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

面板计算简图

4.2.3.1.抗弯强度验算

跨中弯矩计算公式如下:

其中，M--面板计算最大弯距（N.mm）;

l--计算跨度（内楞间距）:

l=300.0mm;

q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q:

1.2×34.70×0.60×0.90=22.484kN/m，其中1

0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。

倾倒混凝土侧压力设计值q:

1.4×2.00×0.60×0.90=1.512kN/m;2

q=q+q=22.484+1.512=23.996kN/m;12

5面板的最大弯距:

M=0.1×23.996×300.0×300.0=2.16×10N.mm;

按以下公式进行面板抗弯强度验算:

2其中，σ--面板承受的应力（N/mm）;

M--面板计算最大弯距（N.mm）;

W--面板的截面抵抗矩:

b:

面板截面宽度，h:

面板截面厚度;

43W=600×15.0×15.0/6=2.25×10mm;

22f--面板截面的抗弯强度设计值（N/mm）;f=13.000N/mm;

542面板截面的最大应力计算值:

σ=M/W=2.16×10/2.25×10=9.598N/mm;

2面板截面的最大应力计算值σ=9.598N/mm小于面板截面的抗弯强度设计值

2[f]=13.000N/mm，满足要求～

4.2.3.2.抗剪强度验算

计算公式如下:

其中，?

--面板计算最大剪力（N）;

竖楞间距）:

l=300.0mm;l--计算跨度（

q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q:

1.2×34.70×0.60×0.90=22.484kN/m;1

倾倒混凝土侧压力设计值q:

1.4×2.00×0.60×0.90=1.512kN/m;2

q=q+q=22.484+1.512=23.996kN/m;12

面板的最大剪力:

?

=0.6×23.996×300.0=4319.218N;截面抗剪强度必须满足:

2其中，Τ--面板截面的最大受剪应力（N/mm）;

?

--面板计算最大剪力（N）:

?

=4319.218N;

b--构件的截面宽度（mm）:

b=600mm;

h--面板厚度（mm）:

h=15.0mm;nn

2f--面板抗剪强度设计值（N/mm2）:

f=13.000N/mm;vv

2面板截面的最大受剪应力计算值:

T=3×4319.218/（2×600×15.0）=0.720N/mm;

2面板截面抗剪强度设计值:

[f]=1.500N/mm;v

2面板截面的最大受剪应力计算值T=0.720N/mm小于面板截面抗剪强度设计值

2[T]=1.500N/mm，满足要求～

4.2.3.3.挠度验算

根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载:

q=34.70×0.60=20.82N/mm;

l--计算跨度（内楞间距）:

l=300.00mm;

2E--面板的弹性模量:

E=9500.00N/mm;

4I--面板的截面惯性矩:

I=60.00×1.50×1.50×1.50/12=16.88cm;

面板的最大允许挠度值:

[ω]=1.200mm;

45面板的最大挠度计算值:

ω=0.677×20.82×300.00/（100×9500.00×1.69×10）=0.712

mm;

面板的最大挠度计算值:

ω=0.712mm小于等于面板的最大允许挠度值

[ω]=1.200mm，满足要求～

4.2.4、墙模板内外楞的计算

（一）.内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计

算。

本工程中，内龙骨采用木楞，宽度40mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别

为:

3W=40×80×80/6=42.67cm;

4I=40×80×80×80/12=170.67cm;

内楞计算简图

4.2.4.1.内楞的抗弯强度验算

内楞跨中最大弯矩按下式计算:

其中，M--内楞跨中计算最大弯距（N.mm）;

l--计算跨度（外楞间距）:

l=600.0mm;

q--作用在内楞上的线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q:

1.2×34.70×0.30×0.90=11.242kN/m;1

倾倒混凝土侧压力设计值q:

1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m，其中，2

0.90为折减系数。

q=（11.242+0.756）/2=5.999kN/m;

5内楞的最大弯距:

M=0.1×5.999×600.0×600.0=2.16×10N.mm;内楞的抗弯强度应满足下式:

2其中，σ--内楞承受的应力（N/mm）;

M--内楞计算最大弯距（N.mm）;

34W--内楞的截面抵抗矩（mm），W=4.27×10;

22f--内楞的抗弯强度设计值（N/mm）;f=13.000N/mm;

542内楞的最大应力计算值:

σ=2.16×10/4.27×10=5.062N/mm;

2内楞的抗弯强度设计值:

[f]=13.000N/mm;

2内楞的最大应力计算值σ=5.062N/mm小于内楞的抗弯强度设计值

2[f]=13.000N/mm，满足要求～

4.2.4.2.内楞的抗剪强度验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

其中，V,内楞承受的最大剪力;

l--计算跨度（外楞间距）:

l=600.0mm;

q--作用在内楞上的线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q:

1.2×34.70×0.30×0.90=11.242kN/m;1

倾倒混凝土侧压力设计值q:

1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m，其中，2

0.90为折减系数。

q=（q+q）/2=（11.242+0.756）/2=5.999kN/m;12

内楞的最大剪力:

?

=0.6×5.999×600.0=2159.609N;截面抗剪强度必须满足下式:

2其中，τ--内楞的截面的最大受剪应力（N/mm）;

?

--内楞计算最大剪力（N）:

?

=2159.609N;

b--内楞的截面宽度（mm）:

b=40.0mm;

h--内楞的截面高度（mm）:

h=80.0mm;nn

22f--内楞的抗剪强度设计值（N/mm）:

τ=1.500N/mm;v

2内楞截面的受剪应力计算值:

f=3×2159.609/（2×40.0×80.0）=1.012N/mm;v

2内楞截面的抗剪强度设计值:

[f]=1.500N/mm;v

2内楞截面的受剪应力计算值τ=1.012N/mm小于内楞截面的抗剪强度设计值

2[fv]1.50N/mm，满足要求～=

4.2.4.3.内楞的挠度验算

根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。

挠度验算公式如下:

其中，ω--内楞的最大挠度（mm）;

q--作用在内楞上的线荷载（kN/m）:

q=34.70×0.30/2=5.20kN/m;

l--计算跨度（外楞间距）:

l=600.0mm;

22E--内楞弹性模量（N/mm）:

E=9500.00N/mm;

46I--内楞截面惯性矩（mm），I=1.71×10;

46内楞的最大挠度计算值:

ω=0.677×10.41/2×600.00/（100×9500.00×1.71×10）=

0.282mm;

内楞的最大容许挠度值:

[ω]=2.400mm;

内楞的最大挠度计算值ω=0.282mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2.400mm，满

足要求～

（二）.外楞（木或钢）承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面类型为圆钢管48×3.5;

3外钢楞截面抵抗矩W=5.08cm;

4外钢楞截面惯性矩I=12.19cm;

外楞计算简图

4.2.4.4.外楞抗弯强度验算

外楞跨中弯矩计算公式:

其中，作用在外楞的荷载:

P=（1.2×34.70+1.4×2.00）×0.30×0.60/2=3.60kN;

外楞计算跨度（对拉螺栓水平间距）:

l=400mm;

5外楞最大弯矩:

M=0.175×3599.35×400.00=2.52×10N/mm;强度验算公式:

2其中，σ--外楞的最大应力计算值（N/mm）

5M--外楞的最大弯距（N.mm）;M=2.52×10N/mm

33W--外楞的净截面抵抗矩;W=5.08×10mm;

22[f]--外楞的强度设计值（N/mm），[f]=205.000N/mm;

532外楞的最大应力计算值:

σ=2.52×10/5.08×10=49.597N/mm;

2外楞的抗弯强度设计值:

[f]=205.000N/mm;

2外楞的最大应力计算值σ=49.597N/mm小于外楞的抗弯强度设计值

2[f]=205.000N/mm,满足要求～

4.2.4.5.外楞的抗剪强度验算

公式如下:

其中，?

--外楞计算最大剪力（N）;

l--计算跨度（水平螺栓间距间距）:

l=400.0mm;

P--作用在外楞的荷载:

P=（1.2×34.70+1.4×2.00）×0.30×

0.60/2=3.599kN;

2外楞的最大剪力:

?

=0.65×3599.348=9.36×10N;外楞截面抗剪强度必须满足:

2其中，τ--外楞截面的受剪应力计算值（N/mm）;

2?

--外楞计算最大剪力（N）:

?

=9.36×10N;

b--外楞的截面宽度（mm）:

b=40.0mm;

h--外楞的截面高度（mm）:

h=80.0mm;nn

22f--外楞的抗剪强度设计值（N/mm）:

fv1.500N/mm;v=

22外楞截面的受剪应力计算值:

τ=3×9.36×10/（2×40.0×80.0）=0.439N/mm;

2外楞的截面抗剪强度设计值:

[f]=1.500N/mm;v

2外楞截面的抗剪强度设计值:

[f]=1.50N/mm;v

2外楞截面的受剪应力计算值τ=0.439N/mm小于外楞截面的抗剪强度设计值

2[fv]1.50N/mm，满足要求～=

4.2.4.6.外楞的挠度验算

根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。

挠度验算公式如下:

其中，ω--外楞最大挠度（mm）;

P--内楞作用在支座上的荷载（kN/m）:

P=34.70×0.30×0.60/2,3.12kN/m;

l--计算跨度（水平螺栓间距）:

l=400.0mm;

22E--外楞弹性模量（N/mm）:

E=210000.00N/mm;

45I--外楞截面惯性矩（mm），I=1.22×10;

035外楞的最大挠度计算值:

ω=1.146×6.25×10/2×400.00/（100×210000.00×1.22×10）

=0.089mm;

外楞的最大容许挠度值:

[ω]=1.600mm;

外楞的最大挠度计算值ω=0.089mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1.600mm，满

足要求～

4.2.5、穿墙螺栓的计算

计算公式如下:

其中N--穿墙螺栓所受的拉力;

2A--穿墙螺栓有效面积（mm）;

2f--穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm;

查表得:

穿墙螺栓的型号:

M10;

穿墙螺栓有效直径:

8.12mm;

2穿墙螺栓有效面积:

A=52mm;

5-5穿墙螺栓最大容许拉力值:

[N]=1.70×10×5.20×10=8.840kN;穿墙螺栓所受的最大拉力:

N=34.697×0.400×0.600=8.327kN。

穿墙螺栓所受的最大拉力N=8.327kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=8.840kN，满足

要求～

4.3板模板（扣件支撑）计算

4.3.1.模板支架参数

横向间距或排距（m）:

1.20;纵距（m）:

1.20;步距（m）:

1.50;立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:

0.10;模板支架搭设高度（m）:

4.00;采用的钢管（mm）:

Φ48×3.5;板底支撑连接方式:

方木支撑;立杆承重连接方式:

双扣件，取扣件抗滑承载力系数:

0.80;4.3.2.荷载参数

23模板与木板自重（kN/m）:

0.350;混凝土与钢筋自重（kN/m）:

25.000;

2施工均布荷载标准值（kN/m）:

1.000;

4.3.3.材料参数

面板采用胶合面板，厚度为15mm;板底支撑采用方木;

22面板弹性模量E（N/mm）:

9500;面板抗弯强度设计值（N/mm）:

13;

22木方弹性模量E（N/mm）:

9000.000;木方抗弯强度设计值（N/mm）:

13.000;

2木方抗剪强度设计值（N/mm）:

1.400;木方的间隔距离（mm）:

300.000;木方的截面宽度（mm）:

40.00;木方的截面高度（mm）:

80.00;

图2楼板支撑架荷载计算单元

4.3.4、模板面板计算:

模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

23W=120×1.5/6=45cm;

34I=120×1.5/12=33.75cm;

模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图

4.3.4.1、荷载计算

1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）:

（

q=25×0.12×1.2+0.35×1.2=4.02kN/m;1

（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）:

q=1×1.2=1.2kN/m;2

4.3.4.2、强度计算

计算公式如下:

2M=0.1ql

其中:

q=1.2×4.02+1.4×1.2=6.504kN/m

2最大弯矩M=0.1×6.504×300=58536N?

mm;

2面板最大应力计算值σ=M/W=58536/45000=1.301N/mm;

2面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm;

22面板的最大应力计算值为1.301N/mm小于面板的抗弯强度设计值13N/mm,满足

要求!

4.3.4.3、挠度计算

挠度计算公式为:

4ν=0.677ql/（100EI）?

[ν]=l/250

其中q=q=4.02kN/m1

44面板最大挠度计算值ν=0.677×4.02×300/（100×9500×33.75×10）=0.069mm;面板最大允许挠度[ν]=300/250=1.2mm;

面板的最大挠度计算值0.069mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满足要求!

4.3.5、模板支撑方木的计算:

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

23W=b×h/6=4×8×8/6=42.67cm;

34I=b×h/12=4×8×8×8/12=170.67cm;

方木楞计算简图（mm）

4.3.5.1.荷载的计算:

（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和