脚手架施工方案.docx
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脚手架施工方案
目录
一、编制依据
二、工程概况
三、施工准备
四、脚手架搭设
五、脚手架搭设注意事项
六、脚手架拆除
七、安全技术措施
八、主要材料需用计划
九、脚手架计算书(见附页)
一、编制依据:
1、河北省≤建筑施工安全检查标准≥实施细则
2、建筑施工手册
3、施工图纸
4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001
5、建筑施工安全检查标准JGJ59-99
6、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91
二、工程概况:
本工程位于河北保定定州市兴定东路与自来佛街西行300米路南,定州市奕城一号院5#6#7#住宅楼。
为多层住宅,框架结构,基础形式为:
筏板基础。
工程总建筑面积3642平米,地下1层,地上3层,结构高度13.8m。
三、施工准备
(一)、技术准备
脚手架施工之前,在施工组织设计的指导之下,编制脚手架工程施工方案,并对所有施工操作人员进行技术、安全交底,下达作业指导书,力求细部做法人人心中有数、牢记技术操作规程,安全意识高。
(二)、材料准备:
1、钢管脚手架采用外径48㎜、壁厚3.5㎜钢管,有严重锈蚀弯曲、压扁、损伤和裂纹的不得使用。
钢管上打孔的严禁使用。
2、扣件(直角扣件、对接扣件、旋转扣件)采用可锻造铸铁制作,不得有裂纹、气孔,不得有缩松、砂眼或其他影响使用的铸造缺陷;扣件与钢管的贴合面必须严格整形,保证与钢管扣紧时接触良好;扣件活动部位应能灵活转动,旋转扣件的两旋转面间隙不得小于1mm,当扣件夹紧钢管时开口处的最小距离不得小于5mm;扣件表面须涂刷防锈漆;螺栓不得滑丝。
3、连墙件的材质应符合现行国家标准≤碳素结构钢≥(GB/T700)中Q235-A级钢的规定。
4、所使用的预埋钢筋必须为Q235级,同时具备出厂合格证及复试报告。
5、所使用的钢管具备出厂合格证。
6、安全网具备出厂合格证,到现场后作冲击试验必须合格。
7、脚手板厚度为50㎜,宽200㎜以上。
8、其它材料,如木板(200mm×50mm)、底座、绑丝、槽钢等,均应符合国家标准或规范有关规定。
搭设前应对进场的防护材料及配件进行严格检查,合格后才能使用。
(三)、劳动力、机具配备
1、劳动力配备
工种
人数(人)
任务
架子工
30
负责脚手架的搭设及拆除
2、机具配备
名称
数量
备注
架子扳手
30把
架子工搭设和拆除架子用
力矩扳手
2把
检查架子扣件拧紧力度是否达到要求
四、脚手架搭设
外墙三角形外挂架搭设顺序:
根据三角形外挂架布置图定出其位置→在剪力墙上预留螺栓孔内穿入螺栓→将三角形外挂架挂在螺栓上→垫垫板、加双螺母拧紧→加大横杆将三角形外挂架连成整体→普脚手架绑牢→搭设外立杆→搭设外横杆→搭设外剪力撑→挂底部水平兜网→挂封闭密目安全立网→项目部检查、验收→公司有关科室检查验收
室内承重脚手架搭设顺序:
根据梁、板位置定出(梁、板)立杆位置→铺设通长木垫板→立2根内立杆加底托→搭设第一道水平杆→加斜撑→搭设立杆扫地杆→搭设立杆→搭设水平杆→加小横杆固定→搭设第二道水平杆→加连墙件固定架体→架体升高、固定→加剪力撑→加横向斜撑→铺脚手板、挡脚板→项目部检查、验收→公司有关科室检查验收
脚手架搭设要求:
1、表面要坚实平整,不积水,垫板不晃动,底板不滑动。
2、脚手架步距、立杆横据偏差不大于20mm。
3、同跨内两根纵向水平杆高差不大于10mm。
4、横向水平杆靠墙一端的外伸长度不大于400mm。
5、扣件紧固力在45~55Nm范围内。
6、外脚手架是施工用临时结构,承受施工过程中的各种垂直和水平荷载,因此,脚手架必须有足够的承载能力、刚度和稳定性,在施工过程中,在各种荷载作用下不发生失稳倒塌以及超过允许要求的变形、倾斜摇晃或扭曲现象,以确保安全。
7、采用钢管、扣件连接。
剪刀撑与架体颜色分开,架体橘色,剪刀撑采用红、白两色油漆分段。
8、脚手架落底面应平整,标高一致。
9、在搭设前对底、钢管、扣件要严格检查,钢管要平整,扣件和螺栓要整洁灵活,变形及有严重损伤的不得使用。
10、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。
纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮200mm处的立杆上。
横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
11、立杆接头均采用对接扣件,立杆上对接扣件要交错布置,两根相邻立杆的接头不得在同步内设置,同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm,各接头点中心至主节点的距离不要大于步距的1/3。
12、纵向水平杆设置在立杆内侧,其长度不小于3跨,接头采用对接扣件连接。
纵向水平杆的对接扣件应交错布置:
两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或跨内;不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm;各接头中心至最近主接点的距离不宜大于纵距的1/3。
当铺设木脚手板时,纵向水平杆的支座,用直角扣件固定在立杆上。
13、横向水平杆的搭设要求:
(1)主节点处必须设置一根横向水平杆,用直角扣件接且严禁拆除;、
(2)作业层上非主节点处的横向水平杆,根据支撑脚手板的需要等间距设置,最大间距不应大于纵距的1/2;
(3)使用脚手板时,横向水平杆均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。
14、各杆件相交伸出的端头长度不小于150mm
15、立杆的垂直偏差不大于±75mm,同一排大横杆的水平偏差不大于50mm。
16、在脚手架外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。
剪刀撑与底面的倾角在45度—60度之间。
剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上,旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。
剪刀撑采用搭接,搭接长度1000mm,不少于3个扣件。
在脚手架的拐角处均设横向斜撑,中间每隔6跨设置一道。
横向斜撑在同一节间,有底之顶层呈之字型连续布置。
横向斜撑采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上,旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。
在相交的纵向水平杆处,增设一根横向水平杆,将横向斜撑固定在其伸出端上。
17、脚手架拉结点必须均匀布置在立杆上。
拉结点同时拉住里外立杆。
拉结点用短钢管、扣件围箍在框架柱或剪力墙上,连墙杆连接方式为双扣件刚性连接。
连墙件靠近节点设置,偏离主节点的距离不应大于300㎜,采用菱形布置。
连墙件中的连墙杆或拉筋呈水平设置,当不能水平设置时,与脚手架连接的一段应下斜连接,不应采用上斜连接。
当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。
抛撑采用通长杆件与脚手架可靠连接,与底面倾角在45度-60度之间,连接点中心至主节点的距离不应大于300㎜,连墙件搭设后方可拆除抛撑。
18、脚手架上满挂密目网,设兜网,网的颜色要求一致,并均挂在钢管内侧,网与网的连接必须使用合格的系绳系紧系牢。
19、脚手板的铺设:
(1)对头铺设的脚手板接头下面必须设置两根小横杆,板端距小横杆100㎜至150㎜,搭接铺设的脚手板必须搭在小横杆上,搭接长度应不小于200㎜,拐弯处的脚手板必须交叉搭铺。
作业层脚手板必须铺满、铺稳,距墙不得大于150㎜,不得有探头板。
木脚手板应设置在三根横向水平杆上。
当脚手板长度小于2米时,可采用两根横向水平杆支撑,但应将脚手板两端与其可靠固定,严防倾翻。
(2)作业层外侧设置1.2米高防护栏杆,栏杆与主体中间用50㎜厚木板满铺。
五、脚手架搭设注意事项:
1、外径48㎜与51㎜的钢管严禁混合使用。
2、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于150㎜。
3、对接扣件的开口要朝向架子的内侧,螺栓朝上,直角扣件的开口不得朝下,以确保安全。
4、主节点处,固定横向水平杆(或纵向水平杆)、剪刀撑、横向支撑等扣件的中心线距主节点的距离不大于150㎜。
六、脚手架拆除:
1、拆除前,要进行拆除安全技术交底,经主管负责人下达文字通知才可以进行。
2、拆除前设专人负责境界,用警戒绳围起拆除区,禁止人员通行。
3、清除脚手架上杂物及底面障碍物。
4、拆除作业必须由上而下逐层进行,严禁上下同时作业。
5、连墙件必须随脚手架逐层拆除,严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架;分段拆除高差不大于2步。
6、拆下的扣件和配件要及时运至地面,严禁高空抛掷。
七、安全技术措施:
1、脚手架必须通过验收后才能使用。
2、从事作业的架子工,应定期进行体格检查,患有高血压、心脏病等身体弱者禁止从事高空作业,从事脚手架工作必须经过培训方可操作,架子工在酒后或病中不得上架子操作。
3、禁止随意拆除或去用架子上架杆,架板,扣件及用作支撑固定的杆件。
4、脚手架的钢管扣件架板等必须符合有关规定。
5、脚手架上人员不得过分集中,不得打闹跑跳。
6、操作层上施工荷载应符合设计要求,不得超载。
不得在脚手板上集中堆放、钢筋等物件。
不准任意将模板支撑、揽风绳等固定在脚手架上。
7、搭拆操作时必须戴安全帽系安全带,扎好裤腿袖口,不得穿硬底鞋。
8、搭拆脚手架时必须设专人负责警戒,用警戒绳围起操作区域,挂禁止人员通行牌。
遇雷电大雨、大雾或六级以上大风时,不得进行高空作业。
9、脚手架上一律不准随意挂电线
10、由架体搭设的班组长负责架体的维护及监控。
项目部每周进行一次架体的检查。
必要时加强到二次。
八、主要材料需用计划:
1、φ48钢管910吨
2、十字扣件385000个
3、接头扣件79100个
4、转向扣件77000个
5、50mm厚木板48.3M3
6、1800×6000mm密目网17500块
7、1800×6000mm兜网3500块
8、20号工字钢(3.8米长)1050根
九、脚手架计算书
一、参数信息:
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 12 M,立杆采用单立杆;
搭设尺寸为:
立杆的纵距为 1.5M,立杆的横距为0.9M,立杆的步距为1.5 M;
内排架距离墙长度为0.30 M;
小横杆在上,搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根;
脚手架沿墙纵向长度为 100.00 M;
采用的钢管类型为 Φ48×3.5;
横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数 1.00;
连墙件布置取两步两跨,竖向间距 3 M,水平间距3 M,采用扣件连接;
连墙件连接方式为双扣件;
2.活荷载参数
施工均布荷载(KN/M2):
3.000;脚手架用途:
结构脚手架;
同时施工层数:
2 层;
3.风荷载参数
本工程地处河北定州,查荷载规范基本风压为0.400KN/M2,风荷载高度变化系数ΜZ为1.000,风荷载体型系数ΜS为1.128;
计算中考虑风荷载作用;
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值(KN/M):
0.1394;
脚手板自重标准值(KN/M2):
0.350;栏杆挡脚板自重标准值(KN/M):
0.150;
安全设施与安全网自重标准值(KN/M2):
0.005;脚手板铺设层数:
1 层;
脚手板类别:
木脚手板;栏杆挡板类别:
栏杆、竹笆片脚手板挡板;
5.6.拉绳与支杆参数
钢丝绳安全系数为:
6.000;
钢丝绳与墙距离为(M):
3.000;
二、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值:
P1= 0.038 KN/M ;
脚手板的荷载标准值:
P2= 0.35×1.5/3=0.175 KN/M ;
活荷载标准值:
Q=3×1.5/3=1.5 KN/M;
荷载的计算值:
Q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.5 = 2.356 KN/M;
小横杆计算简图
2.强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩,
计算公式如下:
最大弯矩 MQMAX =2.356×0.92/8 = 0.239 KN.M;
最大应力计算值 Σ = MQMAX/W =46.959 N/MM2;
小横杆的最大弯曲应力 Σ =46.959 N/MM2 小于 小横杆的抗压强度设计值 [F]=205 N/MM2,满足要求!
3.挠度计算:
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值Q=0.038+0.175+1.5 = 1.713 KN/M ;
最大挠度 Ν = 5.0×1.713×9004/(384×2.06×105×121900)=0.583 MM;
小横杆的最大挠度 0.583 MM 小于 小横杆的最大容许挠度 900 / 150=6 与10 MM,满足要求!
三、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值:
P1= 0.038×0.9=0.035 KN;
脚手板的荷载标准值:
P2= 0.35×0.9×1.5/3=0.158 KN;
活荷载标准值:
Q= 3×0.9×1.5/3=1.35 KN;
荷载的设计值:
P=(1.2×0.035+1.2×0.158+1.4×1.35)/2=1.06 KN;
大横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。
均布荷载最大弯矩计算:
M1MAX=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007 KN.M;
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算:
M2MAX=0.267×1.06×1.5= 0.425 KN.M;
M = M1MAX + M2MAX = 0.007+0.425=0.432 KN.M
最大应力计算值 Σ = 0.432×106/5080=84.948 N/MM2;
大横杆的最大应力计算值 Σ = 84.948 N/MM2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [F]=205 N/MM2,满足要求!
3.挠度验算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:
MM;
均布荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度:
ΝMAX= 0.677×0.038×15004 /(100×2.06×105×121900) = 0.052 MM;
集中荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度:
小横杆传递荷载 P=(0.035+0.158+1.35)/2=0.771KN
Ν= 1.883×0.771×15003/ ( 100 ×2.06×105×121900) = 1.951 MM;
最大挠度和:
Ν= ΝMAX + ΝPMAX = 0.052+1.951=2.004 MM;
大横杆的最大挠度 2.004 MM 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 MM,满足要求!
四、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00KN,按照扣件抗滑承载力系数1.00,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00KN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ RC
其中 RC -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 KN;
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
小横杆的自重标准值:
P1 = 0.038×0.9×2/2=0.035 KN;
大横杆的自重标准值:
P2 = 0.038×1.5=0.058 KN;
脚手板的自重标准值:
P3 = 0.35×0.9×1.5/2=0.236 KN;
活荷载标准值:
Q = 3×0.9×1.5 /2 = 2.025 KN;
荷载的设计值:
R=1.2×(0.035+0.058+0.236)+1.4×2.025=3.229 KN;
R < 8.00 KN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架立杆荷载的计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容:
(1)每米立杆承受的结构自重标准值,为0.1394KN/M
NG1 = [0.1394+(0.90×2/2)×0.038/1.50]×12.00 = 1.949KN;
(2)脚手板的自重标准值;采用木脚手板,标准值为0.35KN/M2
NG2= 0.35×8×1.5×(0.9+0.3)/2 = 2.52 KN;
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值;采用栏杆、竹笆片脚手板挡板,标准值为0.15KN/M
NG3 = 0.15×8×1.5/2 = 0.9 KN;
(4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网;0.005 KN/M2
NG4 = 0.005×1.5×12 = 0.09 KN;
经计算得到,静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.459 KN;
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到,活荷载标准值
NQ= 3×0.9×1.5×2/2 = 4.05 KN;
风荷载标准值按照以下公式计算
其中 WO -- 基本风压(KN/M2),按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用:
WO = 0.4 KN/M2;
UZ -- 风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用:
UZ= 1 ;
US -- 风荷载体型系数:
取值为1.128;
经计算得到,风荷载标准值
WK = 0.7 ×0.4×1×1.128 = 0.316 KN/M2;
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×5.459+ 1.4×4.05= 12.221 KN;
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×5.459+ 0.85×1.4×4.05= 11.371 KN;
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
MW = 0.85 ×1.4WKLAH2/10 =0.850 ×1.4×0.316×1.5×
1.52/10 = 0.127 KN.M;
六、立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:
立杆的轴向压力设计值 :
N = 12.221 KN;
计算立杆的截面回转半径 :
I = 1.58 CM;
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 :
K = 1.155 ;当验算杆件长细比时,取块1.0;
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 :
Μ = 1.5 ;
计算长度 ,由公式 LO = K×Μ×H 确定 :
L0 = 2.599 M;
长细比 LO/I = 164 ;
轴心受压立杆的稳定系数Φ,由长细比 LO/I 的计算结果查表得到 :
Φ= 0.262 ;
立杆净截面面积 :
A = 4.89 CM2;
立杆净截面模量(抵抗矩) :
W = 5.08 CM3;
钢管立杆抗压强度设计值 :
[F] =205 N/MM2;
Σ = 12221/(0.262×489)=95.39 N/MM2;
立杆稳定性计算 Σ = 95.39 N/MM2 小于 立杆的抗压强度设计值 [F] = 205 N/MM2,满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值 :
N = 11.371 KN;
计算立杆的截面回转半径 :
I = 1.58 CM;
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 :
K = 1.155 ;
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 :
Μ = 1.5 ;
计算长度 ,由公式 L0 = KUH 确定:
L0 = 2.599 M;
长细比:
L0/I = 164 ;
轴心受压立杆的稳定系数Φ,由长细比 LO/I 的结果查表得到 :
Φ= 0.262
立杆净截面面积 :
A = 4.89 CM2;
立杆净截面模量(抵抗矩) :
W = 5.08 CM3;
钢管立杆抗压强度设计值 :
[F] =205 N/MM2;
Σ = 11370.636/(0.262×489)+126849.24/5080 = 113.722 N/MM2;
立杆稳定性计算 Σ = 113.722 N/MM2 小于 立杆的抗压强度设计值 [F] = 205 N/MM2,满足要求!
七、连墙件的计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算:
NL = NLW + N0
风荷载标准值 WK = 0.316 KN/M2;
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 AW = 9 M2;
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(KN), N0= 5.000 KN;
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(KN),按照下式计算:
NLW = 1.4×WK×AW = 3.98 KN;
连墙件的轴向力设计值 NL = NLW + N0= 8.98 KN;
连墙件承载力设计值按下式计算:
NF = Φ•A•[F]
其中 Φ -- 轴心受压立杆的稳定系数;
由长细比 L/I = 300/15.8的结果查表得到 Φ=0.949,L为内排架距离墙的长度;又:
A = 4.89 CM2;[F]=205 N/MM2;
连墙件轴向承载力设计值为 NF = 0.949×4.89×10-4×205×103 = 95.133 KN;
NL = 8.98 < NF = 95.133,连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 NL = 8.98小于双扣件的抗滑力 16 KN,满足要求!
八、拉绳的受力计算:
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUI按照下面计算
其中RUICOSΘI为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力 RCI=RUISINΘI
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为:
RU1=15.903 KN;
九、拉绳的强度计算:
钢丝拉绳(支杆)的内力计算:
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算,为
RU=15.903 KN
选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPA,直径14MM。
其中[FG]-- 钢丝绳的容许拉力(KN);
FG -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(KN),查表得FG=123KN;
Α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数,对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。
Α=0.85;
K -- 钢丝绳使用安全系数。
K=6。
得到:
[FG]=17.425KN>RU=15.903KN。
经计算,选此型号钢丝绳能够满足要求。
钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N,为
N=RU=15.903KN
钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为
其中 [F] 为拉环受力的单肢抗剪强度,取[F] = 50N/MM2;
所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(15903×4/3.142×50) 1
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