判断-7.8-改.doc
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判断题
1.只要电源是正弦波,则电路中各部分的电流和电压势必是正弦波。
(×)
2.纯电阻电路中,各部分电流和电压的波形是相同的。
(√)
3.在线性电路中,如果电源电压是方波,则电路中各个部分的电流及电压也是方波(×)
4.当流过某负载的电流i=1.4sin(314t﹢)A时,其端电压为u=311sin(314t–)V,那么这个负载一定是容性负载。
(√)
5.动态稳定是指电力系统受到小的扰动(如负荷和电压较小的变化)后,能自动地恢复到原来的运行的能力。
(×)
6.暂态稳定是电力系统受到小的扰动后,能自动地恢复到原来的运行的能力。
(×)
7.电力系统有功出力不足,不只影响系统的频率,对系统电压的影响更大。
(×)
8.220kV系统时间常数较小,500kV系统时间常数较大,后者短路电流非周期分量的衰减较慢。
(√)
9.220kV系统时间常数较大,500kV系统的时间常数较小,导致短路电流非周期分量的衰减较快。
(×)
10.空载长线充电时,末端电压会升高。
(√)
11.无论线路末端断路器时候合入,始端电压必定高于末端电压。
(×)
12.空载长线路充电时,末端电压会升高。
这是由于对地电容电流在线路自感电抗上产生电压降。
(√)
13.长距离输电线路为了补偿线路分布电容的影响,以防止过电压和发电机的自励磁,而装设并联电抗补偿装置。
(√)
14.由母线向线路送出有功100MW,无功100MW。
电压超前电流的角度是450。
(√)
15.输电线路采用串联电容补偿,可以增加输送功率、改善系统稳定及电压水平。
(√)
16.345kV+1.5%UN/110kV的有载调压变压器的调压抽头运行在+1.5%档处,当110kV侧系统电压过低时,应将变压器调压抽头调至-1.5%档处。
(√)
17.在电力系统中,负荷吸取的有功功率与系统频率的变化有关,系统频率升高时,负荷吸取的有功功率随着增高,频率下降时,负荷吸取的有功功率随着下降。
(√)
18.电力系统正常运行和三相短路时,三相是对称的,即各相电动势是对称的正序系统,发电机、变压器、线路及负载的每相阻抗都相等的。
(√)
19.对不旋转的电气设备,其正序电抗X1与负序电抗X2是相等的,对发电机来讲,由于其d轴与q轴气隙不均匀,所以严格的讲正序电抗X1与负序电抗X2是不相等的。
(√)
20.自耦变压器的标准容量大于通过容量。
(×)
21.我国66kV及以下电压等级的电网中,中性点采用中性点不接地方式或经消弧线圈接地方式。
这种系统被称为小接地电流系统。
(√)
22.大接地电流系统指所有的变压器中性点均直接接地系统。
(×)
23.我国电力系统有三种接地方式:
①中性点直接接地;②中性点经间隙接地;③中性点不接地。
(×)
24.我国规定X0/X1≤4~5的系统为大接地系统,X0/X1>3的系统为小接地电流系统。
(×)
25.在我国,系统零序电抗X0与正序电抗X1的比值是大接地电流系统与小接地电流系统的划分标准。
(√)
26.在我国110kV及以下电压等级的电网中,中性点采用中性点不接地方式或经消弧线圈接地方式,这种系统称为小接地电流系统。
(×)
27.中性点经消弧线圈接地系统采用过补偿方式时,由于接地点的电流是感性的,息弧后故障相电压恢复速度加快。
(×)
28.电力变压器中性点直接接地或经消弧线圈接地的电力系统,称为大接地系统。
(×)
29.中性点小接地系统(如35kV电网,各种发电机)当中性点经消弧线圈接地时应采取过补偿方式。
(×)
30.中性点经消弧线圈接地系统普遍采用全部偿运行方式,即补偿后电感电流等于电容电流。
(×)
31.中性点经消弧线圈接地系统,不采用欠补偿和全部偿的方式,主要还是为了避免造成并联谐振和铁磁共振引起过电压。
(×)
32.小接地电流系统,当频率降低时,过补偿和欠补偿都会引起中性点过电压。
(×)
33.我国低电压电网中性点经消弧线圈接地系统普遍采用过补偿运行方式。
(√)
34.中性点经消弧线圈接地的系统普遍都采用全部偿方式,因为此时接地故障电流最小。
(×)
35.电力系统的不对称故障有三种单相接地,三种两相短路接地,三种两相短路和断线,系统振荡。
(×)
36.系统振荡时,变电站现场观察到表计每秒摆动两次,系统振荡周期应该是0.5s。
(√)
37.某电厂的一条出线负荷功率因数角发生了摆动,由此可以断定电厂与系统之间发生了振荡。
(×)
38.振荡时系统任何一点电流和电压的相角都随功角δ的变化而变化。
(√)
39.振荡时系统各点电压和电流值均作往复性摆动,而短路时电流、电压值是突变的。
(√)
40.振荡时系统任何一点电流和电压之间的相位角都随功角δ的变化而变化;而短路时,电流与电压之间的角度保持为功率因数角是基本不变的。
(×)
41.振荡时系统任何一点电流与电压之间的相位角都随功角δ的变化而变化;而短路时,电流与电压之间的相位角是基本不变的。
(√)
42.振荡时系统任何一点电流与电压之间的相位角都随功角δ的变化而改变;短路时,系统各点电流与电压之间的角度呈周期性变化。
(×)
43.振荡时系统任何一点电流与电压之间的角度是基本不变的;而短路时,电流和电压之间的相位由阻抗角所决定。
(×)
44.系统振荡、线路发生断相,零序电流与两侧电动势角差的变化无关,与线路负荷电流的大小有关。
(×)
45.全相振荡是没有零序电流的。
非全相振荡是有零序电流的,但这一零序电流不可能大于此时再发生接地故障时,故障分量中的零序电流。
(×)
46.电力系统对继电保护最基本的要求是它的可靠性、选择性、快速性、和灵敏性。
(√)
47.快速切除线路和母线的短路故障是提高电力系统静态稳定的重要手段。
(×)
48.电力系统继电保护的基本任务是当被保护元件发生故障时,能迅速准确地给距离该元件最近的断路器发出跳闸命令,使故障元件及时从电力系统中断开。
(×)
49.继电保护动作速度越快越好,灵敏度愈高愈好。
(×)
50.保护装置的电磁兼容性是指它具有一定的耐受电磁干扰的能力,对周围电子设备产生较小干扰。
(√)
51.为保证选择性,对相邻设备和线路有配合要求的保护和同一保护内有配合要求的两个元件,其灵敏系数及动作时间,在一般情况下应相互配合。
(√)
52.把三相不对称相量分解为正序、负序及零序三组对称分量时,其中正序分量和负序分量的计算式分别为:
B1=(α2A+B+αC),B2=(αA+B+α2C)。
(√)
53.把三相不对称相量分解为正序、负序及零序三组对称分量时,其中正序分量A1和负序分量A2的计算式分别为:
A1=(A+α2B+αC),A2=(A+αB+α2C)。
(×)
54.把三相不对称向量ABC分解为正序、负序及零序三组对称分量时,A相正序分量A1和A相负序分量A2的计算式分别为:
A1=(A+αB+α2C),A2=(A+α2B+αC)。
(√)
55.发生各种不同类型短路时,故障点电压各序对称分量的变化规律是:
三相短路时正序电压下降最多,单相短路时正序电压下降最少。
不对称短路时,负序电压和零序电压是越靠近故障点数值越大。
(√)
56.当电网(Z∑1=Z∑2)发生两相金属性短路时,若某变电站母线的负序电压标么值为0.55,那么其正序电压标么值应为0.45。
(×)
57.静止元件(如线路和变压器)的负序和正序阻抗是相等的,零序阻抗则不同于正序或负序阻抗;旋转元件(如发电机和电动机)的正序、负序和零序阻抗三者互不相等。
(√)
58.电力系统中静止元件施以负序电压产生的负序电流与施以正序电压产生的正序电流是相同的,故静止元件的正、负序阻抗相同。
(√)
59.线路发生两相短路时短路点出正序电压与负序电压的关系为UK1>UK2。
(×)
60.BC相金属性短路时,故障点的边界条件为IKA=0;UKB=0;UKC=0。
(×)
61.发生各种不同类型短路时,电压各序对称分量的变化规律是,三相短路时,母线上正序电压下降得最厉害,单相短路时正序电压下降最少。
(√)
62.正序电压是越靠近故障点数值越小,负序电压和零序电压是越靠近故障点数值越大。
(√)
63.在双电源线路上短路点的零序电压始终是最低的,短路点的正序电压始终是最高的。
(×)
64.对于正、负序电压而言,越靠近故障点其数值越小;而零序电压则是越靠近故障点数值越大。
(×)
65.负序电压是越靠近故障点数值越小,正序电压和零序电压是越靠近故障点数值越大。
(×)
66.正序电压和零序电压是越靠近故障点数值越小,负序电压是越靠近故障点数值越大。
(×)
67.在中性点直接接地的双侧电源线路上,短路点的零序电压总是最高;短路点的正序电压总是最低。
(√)
68.保护安装点的零序电压,等于故障点的零序电压减去由故障点至保护安装点的零序电压降,因此,保护安装点距离故障点越近,零序电压越高(√)。
69.发生金属性接地故障时,保护安装点距离故障点越近,零序电压越高。
(√)
70.发生金属性接地故障时,保护安装点距离故障点越近,负序电压越高。
(√)
71.高压线路上某点的B、C两相各经消弧电阻与(≠)短路后在金属性接地时,仍可按简单的两相接地故障一样,在构成简单的复合序网图后来计算故障电流。
(×)
72.当线路发生BC短路时,输电线路上的压降=(),其中,K=。
(√)
73.被保护线路上任一点发生AB两相金属性短路时,母线上电压将等于零。
(×)
74.三相短路电流大于单相接地故障电流。
(×)
75.同一故障点、同一运行方式下,三相短路电流不一定大于单相短路电流。
(√)
76.同一运行方式的大接地电流系统,在线路同一点发生不同类型短路,那么短路点三相短路电流一定比单相接地短路电流大。
(×)
77.小接地电流系统发生三相短路地短路电流不一定大于发生单相接地故障的故障电流。
(×)
78.在某些情况下,大接地电流系统中同一点发生三相金属性短路故障时的短路电流可能不如发生两相金属性接地短路故障时的短路电流大,也可能小于发生单相金属性接地短路故障时的短路电流。
(√)
79.在大接地电流系统中,两相短路对系统的危害比三相短路大,在某些情况下,单相接地短路电流比三相短路电流还要大。
(×)
80.在大接地电流系统中,如果正序阻抗与负序阻抗相等,则单相接地故障电流大于三相短路电流的条件是:
故障点零序综合阻抗小于正序综合阻抗。
(√)
81.大接地电流系统中,单相接地故障电流大于三相短路电流的条件是:
假设正序阻抗等于负序阻抗,故障点零序综合阻抗小于正序综合阻抗。
(√)
82.大接地电流系统发生单相接地故障时,故障相接地点处的与相等。
(×)
83.线路上发生单相接地故障时,短路电流中存在着正、负、零序分量,其中只有正序分量才受线路两端电动势角差的影响。
(√)
84.大接地电流系统中发生接地短路时,在复合序网的零序序网图中没有出现发电机的零序阻抗,这是由于发电机的零序阻抗很小可忽略。
(×)
85.在零序序网图中没有出现发电机零序电流分布,是因为发电机的零序电抗为零。
(×)
86.大接地电流系统的接地故障零序电流分布,与一次系统的发电机的零序阻抗的分布及发电机的开、停机有关。
(×)
87.接地故障时零序电流的分布,与一次系统零序阻抗的分布及发电机的开、停机有关。
(×)
88.接地故障时零序电流的分布与发电机的开停机无关。
(√)
89.大接地电流系统单相接地故障时,故障点零序电流的大小只与系统中零序网络有关,与运行方式大小无关。
(×)
90.在电力系统运行方式变化时,如果中性点接地的变压器数目不变,则系统零序阻抗和零序等效网络就是不变的。
(×)
91.只要系统零序阻抗和零序网络不变,无论系统运行方式如何变化,零序电流的分配和零序电流的大小都不会发生变化。
(×)
92.系统零序阻抗和零序网络不变,接地故障时的零序电流大小就不变。
(×)
93.流过保护的零序电流的大小仅取决于零
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- 判断 7.8