楼模板施工方案.docx
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楼模板施工方案.docx
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楼模板施工方案
楼模板施工方案
一工程概况
本工程为
高层住宅基础为筏板基础,采纳剪力墙结构。
模板施工采纳15mm胶合板模板,钢支撑。
地下室所有混凝土外墙用穿墙止水螺杆且一次性使用,埋设在墙中,不承诺留支模穿墙洞。
二编制依据
模板的运算参照«建筑施工手册»第四版、«建筑施工运算手册»江正荣著、«建筑结构荷载规范»(GB50009-2021)、«混凝土结构设计规范»GB50010-2020、«钢结构设计规范»(GB50017-2003)等规范。
三模板安装
1.剪力墙模板的安装
主楞采纳48×3.5钢管(双钢管),间距为500mm。
次楞采纳45mm×75mm方木,间距为250mm。
M14对拉螺杆拉住主楞,对拉螺栓水平竖向间距均为500mm。
对拉螺栓加定位销子,操纵剪力墙墙厚。
爱护层使用砂浆带槽口垫块,严格操纵爱护层厚度。
安装体系见以下图:
2.梁、板模安装
1、梁模板安装
①侧模采纳60mm×80mm木方作为内楞,间距为150mm;圆钢管48×3.5作为外楞支撑,间距为100mm。
M14对拉螺栓进行加固,对拉螺栓间距为500mm。
②梁底采纳45×65木方支撑,间距为150mm。
③承重架采纳扣件式钢管脚手架,钢管类型采纳48×3.5钢管。
板底承重立杆横向间距或排距均为1m;立杆步距为1.5m。
梁支撑架搭设高度为3m;梁两侧立杆间距为0.6m;沿梁跨度方向为1m;梁底支撑小楞垂直梁截面方向。
立杆上端伸出至模板支撑点长度为0.1m。
立杆承重连接方式为单扣件。
④使用砂浆带槽垫块操纵爱护层厚度。
⑤穿墙螺栓加定位销子,操纵梁宽度。
支撑体系图见以下图
2、楼面模板
承重架采纳扣件式钢管脚手架,钢管类型采纳48×3.5钢管。
板底承重立杆横向间距或排距均为1m;立杆步距为1.5m;立杆上端伸出至模板支撑点长度为0.1m。
板底支撑连接采纳45mm×65mm方木支撑,木方间隔距离为300mm。
48×3.5钢管(双钢管)作为托梁,托梁间距为1m。
立杆承重连接方式采纳可调托座。
支撑体系见以下图:
四模板的设计与运算
1.梁模板
工艺流程:
弹线→支立柱→调整标高→安装梁底模→绑梁钢筋→安装侧模
一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度B(m):
0.25;梁截面高度D(m):
0.45;
混凝土板厚度(mm):
180.00;立杆沿梁跨度方向间距La(m):
1.00;
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):
0.10;
立杆步距h(m):
1.50;板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):
1.00;
梁支撑架搭设高度H(m):
3.00;梁两侧立杆间距(m):
0.60;
承重架支撑形式:
梁底支撑小楞垂直梁截面方向;
采纳的钢管类型为Φ48×3.5;
立杆承重连接方式:
单扣件,考虑扣件质量及保养情形,取扣件抗滑承载力折减系数:
0.80;
2.荷载参数
模板自重(kN/m2):
0.35;钢筋自重(kN/m3):
1.50;
施工均布荷载标准值(kN/m2):
2.5;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):
10.8;
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):
2.0;振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):
2.0;
3.材料参数
木材品种:
柏木;木材弹性模量E(N/mm2):
10000.0;
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):
17.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):
1.7;
面板类型:
胶合面板;面板弹性模量E(N/mm2):
9500.0;
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):
13.0;
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm):
45.0;梁底方木截面高度h(mm):
65.0;
梁底纵向支撑根数:
4;面板厚度(mm):
15.0;
5.梁侧模板参数
次楞间距(mm):
150,主楞竖向根数:
2;
主楞间距为:
100mm;
穿梁螺栓水平间距(mm):
500;
穿梁螺栓直径(mm):
M14;
主楞龙骨材料:
钢楞;截面类型为圆钢管48×3.5;
主楞合并根数:
2;
次楞龙骨材料:
木楞,宽度60mm,高度80mm;
次楞合并根数:
2;
二、梁模板荷载标准值运算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
其中γ--混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;
t--新浇混凝土的初凝时刻,取4.000h;
T--混凝土的入模温度,取20.000℃;
V--混凝土的浇筑速度,取2.000m/h;
H--混凝土侧压力运算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0.450m;
β1--外加剂阻碍修正系数,取1.200;
β2--混凝土坍落度阻碍修正系数,取1.150。
依照以上两个公式运算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;
分别运算得41.218kN/m2、10.800kN/m2,取较小值10.800kN/m2作为本工程运算荷载。
三、梁侧模板面板的运算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
面板运算简图(单位:
mm)
1.强度运算
跨中弯矩运算公式如下:
其中,W--面板的净截面抗击矩,W=100×2.1×2.1/6=73.5cm3;
M--面板的最大弯距(N·mm);
σ--面板的弯曲应力运算值(N/mm2)
[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2);
按以下公式运算面板跨中弯矩:
其中,q--作用在模板上的侧压力,包括:
新浇混凝土侧压力设计值:
q1=1.2×1×10.8×0.9=11.66kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值:
q2=1.4×1×2×0.9=2.52kN/m;
q=q1+q2=11.664+2.520=14.184kN/m;
运算跨度(内楞间距):
l=150mm;
面板的最大弯距M=0.125×14.184×1502=3.99×104N·mm;
经运算得到,面板的受弯应力运算值:
σ=3.99×104/7.35×104=0.543N/mm2;
面板的抗弯强度设计值:
[f]=13N/mm2;
面板的受弯应力运算值σ=0.543N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求!
2.挠度验算
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:
q=14.18N/mm;
l--运算跨度(内楞间距):
l=150mm;
E--面板材质的弹性模量:
E=9500N/mm2;
I--面板的截面惯性矩:
I=100×1.5×1.5×1.5/12=28.12cm4;
面板的最大挠度运算值:
ν=5×14.18×1504/(384×9500×2.81×105)=0.035mm;
面板的最大容许挠度值:
[ν]=l/250=150/250=0.6mm;
面板的最大挠度运算值ν=0.035mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.6mm,满足要求!
四、梁侧模板内外楞的运算
1.内楞运算
内楞(木或钢)直截了当承担模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的简支梁运算。
本工程中,龙骨采纳木楞,截面宽度60mm,截面高度80mm,截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为:
W=6×82×2/6=128cm3;
I=6×83×2/12=512cm4;
内楞运算简图
〔1〕.内楞强度验算
强度验算运算公式如下:
其中,σ--内楞弯曲应力运算值(N/mm2);
M--内楞的最大弯距(N·mm);
W--内楞的净截面抗击矩;
[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式运算内楞跨中弯矩:
其中,作用在内楞的荷载,q=(1.2×10.8×0.9+1.4×2×0.9)×1=14.18kN/m;
内楞运算跨度(外楞间距):
l=100mm;
内楞的最大弯距:
M=1/8×14.18×100.002=1.77×104N·mm;
最大支座力:
R=1.1×14.184×0.1=2.34kN;
经运算得到,内楞的最大受弯应力运算值σ=1.77×104/1.28×105=0.139N/mm2;
内楞的抗弯强度设计值:
[f]=17N/mm2;
内楞最大受弯应力运算值σ=0.139N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2,满足要求!
〔2〕.内楞的挠度验算
其中l--运算跨度(外楞间距):
l=500mm;
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:
q=14.18N/mm;
E--内楞的弹性模量:
10000N/mm2;
I--内楞的截面惯性矩:
I=5.12×106mm4;
内楞的最大挠度运算值:
ν=0.677×14.18×5004/(100×10000×5.12×106)=0.117mm;
内楞的最大容许挠度值:
[ν]=500/250=2mm;
内楞的最大挠度运算值ν=0.117mm小于内楞的最大容许挠度值[ν]=2mm,满足要求!
2.外楞运算
外楞(木或钢)承担内楞传递的集中力,取内楞的最大支座力2.34kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁运算。
本工程中,外龙骨采纳钢楞,截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为:
截面类型为圆钢管48×3.5;
外钢楞截面抗击矩W=10.16cm3;
外钢楞截面惯性矩I=24.38cm4;
〔1〕.外楞抗弯强度验算
其中σ--外楞受弯应力运算值(N/mm2)
M--外楞的最大弯距(N·mm);
W--外楞的净截面抗击矩;
[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。
依照三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F×a=0.479kN·m;
其中,F=1/2×q×h=3.191,h为梁高为0.45m,a为次楞间距为150mm;
经运算得到,外楞的受弯应力运算值:
σ=4.79×105/1.02×104=47.117N/mm2;
外楞的抗弯强度设计值:
[f]=205N/mm2;
外楞的受弯应力运算值σ=47.117N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
〔2〕.外楞的挠度验算
其中:
E-外楞的弹性模量:
206000N/mm2;
F--作用在外楞上的集中力标准值:
F=3.191kN;
l--运算跨度:
l=500mm;
I-外楞的截面惯性矩:
I=243800mm4;
外楞的最大挠度运算值:
ν=1.615×3191.400×500.003/(100×206000.000×243800.000)=0.128mm;
依照连续梁运算得到外楞的最大挠度为0.128mm
外楞的最大容许挠度值:
[ν]=500/400=1.25mm;
外楞的最大挠度运算值ν=0.128mm小于外楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm,满足要求!
五、穿梁螺栓的运算
验算公式如下:
其中N--穿梁螺栓所受的拉力;
A--穿梁螺栓有效面积(mm2);
f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2;
查表得:
穿梁螺栓的直径:
14mm;穿梁螺栓有效直径:
11.55mm;
穿梁螺栓有效面积:
A=105mm2;
穿梁螺栓所受的最大拉力:
N=(1.2×10.8+1.4×2)×0.5×0.225=1.773kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值:
[N]=170×105/1000=17.85kN;
穿梁螺栓所受的最大拉力N=1.773kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN,满足要求!
六、梁底模板运算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
运算的原那么是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁运算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为:
W=1000×15×15/6=3.75×104mm3;
I=1000×15×15×15/12=2.81×105mm4;
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算:
其中,σ--梁底模板的弯曲应力运算值(N/mm2);
M--运算的最大弯矩(kN·m);
l--运算跨度(梁底支撑间距):
l=83.33mm;
q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m);
新浇混凝土及钢筋荷载设计值:
q1:
1.2×〔24.00+1.50〕×1.00×0.45×0.90=12.39kN/m;
模板结构自重荷载:
q2:
1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m;
振捣混凝土时产生的荷载设计值:
q3:
1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m;
q=q1+q2+q3=12.39+0.38+2.52=15.29kN/m;
跨中弯矩运算公式如下:
Mmax=0.10×15.291×0.0832=0.011kN·m;
σ=0.011×106/3.75×104=0.283N/mm2;
梁底模面板运算应力σ=0.283N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求!
2.挠度验算
依照«建筑施工运算手册»刚度验算采纳标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度运算公式如下:
其中,q--作用在模板上的压力线荷载:
q=〔(24.0+1.50)×0.450+0.35〕×1.00=11.83KN/m;
l--运算跨度(梁底支撑间距):
l=83.33mm;
E--面板的弹性模量:
E=9500.0N/mm2;
面板的最大承诺挠度值:
[ν]=83.33/250=0.333mm;
面板的最大挠度运算值:
ν=0.677×11.825×83.34/(100×9500×2.81×105)=0.001mm;
面板的最大挠度运算值:
ν=0.001mm小于面板的最大承诺挠度值:
[ν]=83.3/250=0.333mm,满足要求!
七、梁底支撑的运算
本工程梁底支撑采纳方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载的运算:
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):
q1=(24+1.5)×0.45×0.083=0.956kN/m;
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2=0.35×0.083×(2×0.45+0.25)/0.25=0.134kN/m;
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):
经运算得到,活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.083=0.375kN/m;
2.方木的支撑力验算
静荷载设计值q=1.2×0.956+1.2×0.134=1.308kN/m;
活荷载设计值P=1.4×0.375=0.525kN/m;
方木运算简图
方木按照三跨连续梁运算。
本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为:
W=4.5×6.5×6.5/6=31.69cm3;I=4.5×6.5×6.5×6.5/12=102.98cm4;
方木强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和,运算公式如下:
线荷载设计值q=1.308+0.525=1.833kN/m;
最大弯距M=0.1ql2=0.1×1.833×1×1=0.183kN.m;
最大应力σ=M/W=0.183×106/31687.5=5.786N/mm2;
抗弯强度设计值[f]=13N/mm2;
方木的最大应力运算值5.786N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
方木抗剪验算:
截面抗剪强度必须满足:
其中最大剪力:
V=0.6×1.833×1=1.1kN;
方木受剪应力运算值τ=3×1100.1/(2×45×65)=0.564N/mm2;
方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2;
方木的受剪应力运算值0.564N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!
方木挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的运算值最不利分配的挠度和,运算公式如下:
q=0.956+0.134=1.090kN/m;
方木最大挠度运算值
ν=0.677×1.09×10004/(100×10000×102.984×104)=0.717mm;
方木的最大承诺挠度[ν]=1.000×1000/250=4.000mm;
方木的最大挠度运算值ν=0.717mm小于方木的最大承诺挠度[ν]=4mm,满足要求!
3.支撑钢管的强度验算
支撑钢管按照简支梁的运算如下
荷载运算公式如下:
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2):
q1=(24.000+1.500)×0.450=11.475kN/m2;
(2)模板的自重(kN/m2):
q2=0.350kN/m2;
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2):
q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2;
q=1.2×(11.475+0.350)+1.4×4.500=20.490kN/m2;
梁底支撑根数为n,立杆梁跨度方向间距为a,梁宽为b,梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P,梁侧模板传给钢管的集中力为N。
当n=2时:
当n>2时:
运算简图(kN)
变形图(mm)
弯矩图(kN·m)
通过连续梁的运算得到:
支座反力RA=RB=2.75kN;
最大弯矩Mmax=0.624kN.m;
最大挠度运算值Vmax=0.885mm;
最大应力σ=0.624×106/5080=122.753N/mm2;
支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2;
支撑钢管的最大应力运算值122.753N/mm2小于支撑钢管的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!
八、扣件抗滑移的运算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式运算(规范5.2.5):
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN;
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
运算中R取最大支座反力,依照前面运算结果得到R=2.75kN;
R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计运算满足要求!
九、立杆的稳固性运算:
立杆的稳固性运算公式
1.梁两侧立杆稳固性验算:
其中N--立杆的轴心压力设计值,它包括:
水平钢管的最大支座反力:
N1=2.75kN;
脚手架钢管的自重:
N2=1.2×0.129×3=0.465kN;
楼板的混凝土模板的自重:
N3=1.2×(1.00/2+(0.60-0.25)/2)×1.00×0.35=0.283kN;
楼板钢筋混凝土自重荷载:
N4=1.2×(1.00/2+(0.60-0.25)/2)×1.00×0.180×(1.50+24.00)=3.718kN;
N=2.75+0.465+0.283+3.718=7.216kN;
φ--轴心受压立杆的稳固系数,由长细比lo/i查表得到;
i--运算立杆的截面回转半径(cm):
i=1.58;
A--立杆净截面面积(cm2):
A=4.89;
W--立杆净截面抗击矩(cm3):
W=5.08;
σ--钢管立杆轴心受压应力运算值(N/mm2);
[f]--钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205N/mm2;
lo--运算长度(m);
参照«扣件式规范»不考虑高支撑架,按下式运算
lo=k1uh
k1--运算长度附加系数,取值为:
1.155;
u--运算长度系数,参照«扣件式规范»表5.3.3,u=1.7;
上式的运算结果:
立杆运算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m;
Lo/i=2945.25/15.8=186;
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳固系数φ=0.207;
钢管立杆受压应力运算值;σ=7216.41/(0.207×489)=71.292N/mm2;
钢管立杆稳固性运算σ=71.292N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
2楼面模板
工艺流程:
支立柱→安大小龙骨→铺模板→校正标高→加立杆的水平拉杆→办预检
一、参数信息:
1.模板支架参数
横向间距或排距(m):
1.00;纵距(m):
1.00;步距(m):
1.50;
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):
0.10;模板支架搭设高度(m):
3.00;
采纳的钢管(mm):
Φ48×3.5;板底支撑连接方式:
方木支撑;
立杆承重连接方式:
可调托座;
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):
0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m3):
25.000;
施工均布荷载标准值(kN/m2):
1.000;
3.楼板参数
楼板的运算厚度(mm):
180.00;
4.材料参数
面板采纳胶合面板,厚度为15mm;板底支撑采纳方木;
面板弹性模量E(N/mm2):
9500;面板抗弯强度设计值(N/mm2):
13;
木方弹性模量E(N/mm2):
9500.000;木方抗弯强度设计值(N/mm2):
13.000;
木方抗剪强度设计值(N/mm2):
1.400;木方的间隔距离(mm):
300.000;
木方的截面宽度(mm):
45.00;木方的截面高度(mm):
65.00;
托梁材料为:
钢管(双钢管):
Φ48×3.5;
楼板支撑架荷载运算单元
二、模板面板运算:
面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度,取单位宽度1m的面板作为运算单元
面板的截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为:
W=100×1.52/6=37.5cm3;I=100×1.53/12=28.125cm4;
模板面板的按照三跨连续梁运算。
面板运算简图
1、荷载运算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):
q1=25×0.18×1+0.35×1=4.85
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