高支撑模板专项施工方案.docx
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高支撑模板专项施工方案
目录
第一章:
编制依据
第二章:
工程概况
第三章:
施工方案
第四章:
构造要求
第五章:
主要施工方法
第六章:
质量标准
第七章:
质量通病的预防及纠正
第八章:
质量保证措施
第九章:
施工安全措施
第十章:
扣件、钢管、模板、高支架计算书
合班教室模板专项施工方案
第一章、编制依据
1设计图纸
2现行有关工程建设的法律、法规、强制性条文、规范、标准的文件
第二章、工程概况
本工程位于郧西县第一中学校园内,本建筑工程建筑面积868.56平米,地下一层层高3.15米,地上两层分别为5.6米,属于危险性较大的分部分项工程,建筑高度14.55米,为框架结构。
本建筑抗震设防类别为乙类,地震基本烈度为6度,建筑耐火等级为二级,设计使用年限类别为3类,设计年限50年。
本工程基础采用钻孔灌注桩基础,由郧西县第一中学投资兴建;湖北华泰工程建设监理有限公司监理;中工武大研究有限公司设计;湖北恒丰建设有限责任公司施工。
第三章、施工方案
1、材料选用:
采用18mm厚胶合板,木方采用50mm*100mm,钢管采用直径48mm壁厚3.5mm的钢管,穿墙螺杆采用直径14的螺纹丝杆。
柱侧模采用18mm的胶合板,侧模竖向背楞采用50*100mm木方,横向背楞采用@48*3.5双钢管。
穿墙螺杆采用直径14的螺纹丝杆。
柱截面尺寸为600*600柱箍间距400mm。
模板竖楞截面宽度50mm,高度100mm。
(注:
每层柱分别浇筑混凝土)
2、一层框架梁250*750(取最大梁计算):
250*750的框梁,梁底模板采用18mm胶合板,梁支撑立杆跨度方向间距0.8m,立柱的步距h=1.5m,梁底两侧设置2根立柱支撑,立杆间距为800mm;梁侧模采用18mm胶合板,内龙骨布置2道,内龙骨50*100mm木方,外龙骨间距500mm,外龙骨采用钢管。
二层框架梁300*1400(取最大梁计算)
300*1400的框梁,梁底模板采用18mm胶合板,梁支撑立杆跨度方向间距0.6m,立柱的步距h=0.9m,梁底两侧设置2根立柱支撑,立杆间距为800mm;梁侧模采用18mm胶合板,内龙骨布置4道,内龙骨50*100mm木方,外龙骨间距500mm,外龙骨采用钢管。
第四章、构造要求
1、立杆平面布置
高架施工前应先将立杆位置现场放出大样,严格按照大样设置立杆和搭设高架,同时应对立杆的垂直度进行校正。
2、扣件的拧紧力矩确保达到40~65KN*m。
3、立杆落在楼板上,其顶厚度为200mm,混凝土强度为C30。
保证高架支撑的稳定性。
4、垂直剪刀撑设置
垂直剪刀沿横纵两个方向,在中间和四周隔4跨立杆应设置纵横向双向剪刀撑且应一直到顶,与水平夹角为45~60度,剪刀撑与现有结构抵紧或落地,并刚性连接上,确保将因荷载不均匀造成的水平力传递至结构或地面。
5、架体与楼层结构的连接
支撑架与每层结构柱用水平杆及斜杆连接牢固,水平杆及斜杆与架体连接不少于两点,确保整个架体与主体结构连接可靠,架体的满堂架也必须每步牢固相连。
6、水平加强层的设置
支撑架在主梁下、中部、扫地杆处设置水平加强层四道,水平加强层的作用主要是加强架体在水平方向的刚度,并起一定的抗扭作用。
水平加强层的设置方法是采用双向水平斜杆,尽量与框架柱连接及与架体立杆连接,使架体水平扭转力传递给主体结构。
7-1、梁体的其它构造要求
架体搭设除了遵守《碗扣式钢管脚手架安全技术规定》的相关要求外,还要求符合以下要求:
梁板模板高支模支撑架所用杆件和扣件必须为合格的国家产品;每个扣件的拧紧力矩都要进行控制,直接承受荷载较大的扣件(如梁底横杆与立杆)由专人负责检查严格控制拧紧力矩在45—60KN._mm,对采用的双扣件必须逐个检查,双扣件必须做抗滑移力达到18KN,否则及时向专家组汇报,采取其它加固措施。
钢管不能选用已经长期使用发生变形的。
7-2、所有底梁支撑架必须满设剪刀撑。
7-3、所有木方位置和放置方向必须严格按照施工方案执行。
7-4、立杆的位置要弹线控制,严格按照尺寸搭设,确保位置准确、整齐,立杆连接采用对接,严格搭接,相邻接头应错开至少一步架;水平杆的接头也应错开在不同框格中设置。
7-5、纵横梁交接处,应根据具体情况,适当增加立杆。
确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于规范要求;立杆底部必须加设垫板,梁按千分之二起拱。
7-6、操作面设置:
梁体搭设过程中,在每层楼面铺满竹笆和钢脚手板,以防止坠落。
搭设到预定高度后在梁底标高以下约500mm处铺设工作面,便于进行梁底支设工作。
第五章、主要施工方法
一、梁、柱模板;
工艺流程:
准备工作→支梁柱模板→检查验收
1、准备工作:
先用18mm厚胶合板按照梁柱截面尺寸进行下料、拼装,背楞采用50mm*100mm木方。
2、梁模板架体支撑在地下室顶板楼面上,下垫木方。
梁底两侧设置两根立杆,立杆间距为900mm(250mm、300梁宽)、800mm
3、柱模的截面600*600mm,柱箍采用双钢管48mm*3.2mm,柱箍间距d=800mm,竖楞5根,横楞5根。
4、主体砼达到强度75%时,方可拆除模板,拆除原则为“先支后拆;后支先拆。
”
5、拆除后的模板应放置在制定的堆放位置,对场地要求坚实平整,外围用钢管做好围栏,所有阴阳角模板均堆放在搭设专用架内,对称码放。
拆除下的模板上面应及时清理干净。
二、顶模板的安装与拆除
1、顶模板的安装工艺流程
弹水平点→弹模板控制线→立钢管支撑、纵横杆粒铺设50*100mm木方→铺设胶合板→调整水平及起拱→钢筋绑扎及砼浇筑→达拆模强度拆除支撑→拆除木方及模板→清理模板
2、根据图纸标高在柱钢筋上标示出本层结构1.000m标高线并用红漆做好标记,支模时以此时作为控制顶板支撑高度依据。
3、以每层的1.000米线为基准在所支撑模板的开间内拉出纵横线及交叉水平线检标高。
4、在次龙骨上按己安排的拼模顺序依次从四周向中央铺设模板,铺设时每两块模板接头处要平整,无高低差。
5、模板铺设完成后应按一米线精确调整标高,按开间跨度大于四米时应从中间起拱千分之二。
6、技术措施:
(1)板跨大于4m使按照规范要求起拱1/1000~3/1000跨度。
(2)模板脱模剂涂刷必须均匀,不得过刷或漏刷,顶板模板严禁使用油质脱模剂。
(3)所有柱模与梁、顶板模板接缝处缝隙偏差较大必须粘贴海绵条,保证浇筑混凝土不漏浆。
三、混凝土浇筑
(1)、柱混凝土浇筑按照楼层高度分层浇筑,每次随楼层浇筑柱,每次浇筑一层高度,最后一次浇筑至梁下200mm左右,余下部位同梁一次性浇筑。
(2)、柱、梁板混凝土浇筑,采用商混,浇筑混凝土时布料口离模板距离近以减少混凝土浇筑过程中对模板的冲击。
混凝土浇筑从中间部位往两边浇筑。
(3)、考虑到架体受力均匀性,混凝土浇筑应中间向东西两边对称浇筑。
(4)、建筑混凝土前,模板应清理干净,用水湿润,大梁浇筑时,应分层振捣,防止漏振和重振。
棒头应垂直插入,插入下层混凝土5—10cm,以加强层间结合,但严禁插入下层过深或一插到底,造成侧压力陡增而发生涨模。
振捣时应尽量不碰模板、钢筋、预埋件和穿梁螺栓。
第六章、质量标准
1、保证项目:
模板及其支架必须具有足够的强度、刚度、稳定性。
其支架的支撑部分应有足够支撑面积。
2、基本项目:
大模板的下口及大模板与角模接缝要严实,不得漏浆。
模板接缝处,接缝的最大宽度不应超过规定,模板与混凝土的接触面应清理干净,隔离剂涂刷均匀。
3允许偏差项目见表:
现浇剪力墙结构大模板允许偏差
允许偏差(mm)
多层大模
高层大模
墙、轴线位移
5
3
尺寸检查
标高
±5
±5
用水准仪或拉线和尺量检查
墙、截面尺寸
±2
±2
尺量检查
每层垂直度
3
3
用2m拖线板检查
相邻两板表面高低差
2
2
用直尺和尺量检查
表面平整度
2
2
用2m靠尺和楔形塞尺检查
预埋钢板中心线位移
3
3
预埋管、预埋孔中心线位移
3
3
中心线位移
2
2
外露长度
+10
+10
中心线位移
10
10
截面内部尺寸
+100
+100
第七章、质量通病的预防及纠正:
1、顶板支模时要考虑不同装修层厚度差及不同板厚。
2、每层标高必须用水准仪超测出露面上一米标高,红油漆做好标记,并和对无误。
3、模内清理不干净:
合模以前应对柱根部进行一次清扫,合模时应防止杂物掉进柱、梁模板中内,浇筑混凝土前再进行一次清扫。
4、模板位移
(1)柱模根部和顶部要采用内撑外顶的方法固定牢固,发生偏差应认真校正。
(2)、梁模板支完后要对贯通的梁拉通线检查,以保证整体位置准确。
(3)、顶撑、木楔要牢固、可靠以防止松动造成模板变形。
5、混凝土漏浆:
模板拼装前,在两片模板的接缝处贴一道1cm宽海绵条以保证模板的接缝严密。
第八章、质量保证措施
1、施工中要严把材料关,所使用的木方、胶合板、钢管等材料应符合其规格、材质要求。
对于不合格的材料应严禁使用。
2、根据施工情况不定期召开质量通病预防会议,对已发生的质量问题或即将施工的项目进行纠正和预防,对不合理的模板施工方法进行研究改进。
3、建立模板管理、使用、维修制度以及必要的奖罚制度,以保证模板周转使用质量。
4、建立健全以项目经理为首、项目部质检员的质量管理组织机构,以保证施工质量的层层把关,确保工程质量。
第九章、施工安全措施
1、模板拆模时应逐块拆卸,不得成片撬落或拉倒。
必要时应先设临时支撑,然后进行拆卸。
拆下的模板和零件,严禁向楼层下抛出。
2、装拆模板,必须有稳固等高工具。
高度超过两米时,必须搭设脚手架。
安装模板及梁、柱接头模板的支撑架或操作平台必须支搭牢固。
3、在模板的紧固件、连接件、支撑件未安装完毕前,不得站立在模板上操作。
4.、模板的预留孔洞,应加设防护网,防止人员和物体坠落。
5、安装柱模时,应加设防护网,防止倾覆。
遇有中途停歇,应将以就为的模板或支撑件连接稳固,不得单摆浮搁。
在楼层拆模时,如有间歇,亦应将已经拆除的模板和配件及时运走,防止坠落伤人。
6、在脚手架或操作平台上堆放模板时,应按规定码放平稳,防止脱落并不得超载。
操作工具及模板连接件要随手放入工具箱内,严禁放在脚手架或操作平台上。
7、柱模板的支撑必须牢固,确保整体稳定。
8、使用电动工具,注意用电安全,并应有可靠的漏电保护装置。
9、模板堆放场地及施工现场内,不得进行明火焊接、切割作业。
如必须进行焊接、切割时,应有可靠的消防措施。
10、浇筑混凝土时,应设专人看护模板,如发现模板倾斜、位移、局部膨胀时,应及时采取紧固措施,方可继续施工。
11、高空作业时,应按规定穿防滑鞋、佩戴安全帽,同时严格执行有关高空作业的规程和文件规定。
12、重复使用的模板应进行挑选,破损和污染严重的不得使用,孔洞较多的只能使用在开间较小等预留洞较多的部位,且次龙骨应视材料情况进行适当加强。
13.高空拆装模板时,除操作人员外,下面不得站人,并应设置警示标志。
作业范围及出入口外,应设专人负责巡视。
第十章、扣件钢管楼板模板高支架计算书
本支架计算公式
(1)
(2)参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。
本支架计算公式(3)参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》,
模板支架搭设高度为5.5米,搭设尺寸为:
立杆的纵距b=0.80米,立杆的横距l=0.80米,立杆的步距h=1.50米,采用的钢管类型为
48×3.5。
一、模板面板计算
依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008,5.2
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照简支梁计算。
使用模板类型为:
胶合板。
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):
q11=25.100×0.300×0.800=6.024kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q12=0.350×0.800=0.280kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m):
q13=2.500×0.800=2.000kN/m
均布线荷载标准值为:
q=25.100×0.300×0.800+0.350×0.800=6.304kN/m
均布线荷载设计值为:
按可变荷载效应控制的组合方式:
q1=0.9×[1.2×(6.024+0.280)+1.4×2.000]=9.328kN/m
按永久荷载效应控制的组合方式:
q1=0.9×[1.35×(6.024+0.280)+1.4×0.7×2.000]=9.423kN/m
根据以上两者比较应取q1=9.423kN/m作为设计依据。
集中荷载设计值:
模板自重线荷载设计值q2=0.9×1.2×0.350×0.800=0.302kN/m
跨中集中荷载设计值P=0.9×1.4×2.500=3.150kN
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
W=80.00×1.60×1.60/6=34.13cm3;
I=80.00×1.60×1.60×1.60/12=27.31cm4;
(1)抗弯强度计算
施工荷载为均布线荷载:
M1=0.125q1l2=0.125×9.423×0.2502=0.074kN.m
施工荷载为集中荷载:
M2=0.125q2l2+0.25Pl=0.125×0.302×0.2502+0.25×3.150×0.250=0.199kN.m
M2>M1,故应采用M2验算抗弯强度。
σ=M/W<[f]
其中σ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2);
M——面板的最大弯距(N.mm);
W——面板的净截面抵抗矩;
[f]——面板的抗弯强度设计值,取15.00N/mm2;
经计算得到面板抗弯强度计算值σ=0.199×1000×1000/34133=5.837N/mm2
面板的抗弯强度验算σ<[f],满足要求!
(2)挠度计算
验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,
故采用均布线荷载标准值为设计值。
v=5ql4/384EI<[v]=l/250
面板最大挠度计算值v=5×6.304×2504/(384×9500×273067)=0.124mm
面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!
二、支撑方木的计算
方木按照均布荷载下简支梁计算。
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):
q11=25.100×0.300×0.250=1.883kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q12=0.350×0.250=0.088kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m):
q13=2.500×0.250=0.625kN/m
均布线荷载标准值为:
q=25.100×0.300×0.250+0.350×0.250=1.970kN/m
均布线荷载设计值为:
按可变荷载效应控制的组合方式:
q1=0.9×[1.2×(1.883+0.088)+1.4×0.625]=2.915kN/m
按永久荷载效应控制的组合方式:
q1=0.9×[1.35×(1.883+0.088)+1.4×0.7×0.625]=2.945kN/m
根据以上两者比较应取q1=2.945kN/m作为设计依据。
集中荷载设计值:
模板自重线荷载设计值q2=0.9×1.2×0.350×0.250=0.095kN/m
跨中集中荷载设计值P=0.9×1.4×2.500=3.150kN
2.方木的计算
按照简支梁计算,计算过程如下:
方木的截面力学参数为
本算例中,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
W=4.50×9.00×9.00/6=60.75cm3;
I=4.50×9.00×9.00×9.00/12=273.38cm4;
(1)抗弯强度计算
施工荷载为均布线荷载:
M1=0.125q1l2=0.125×2.945×0.8002=0.236kN.m
施工荷载为集中荷载:
M2=0.125q2l2+0.25Pl=0.125×0.095×0.8002+0.25×3.150×0.800=0.638kN.m
M2>M1,故应采用M2验算抗弯强度。
σ=M/W<[f]
其中σ——方木的抗弯强度计算值(N/mm2);
M——方木的最大弯距(N.mm);
W——方木的净截面抵抗矩;
[f]——方木的抗弯强度设计值,取13.00N/mm2;
经计算得到方木抗弯强度计算值σ=0.638×1000×1000/60750=10.495N/mm2
方木的抗弯强度验算σ<[f],满足要求!
(2)挠度计算
验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,
故采用均布线荷载标准值为设计值。
v=5ql4/384EI<[v]=l/250
方木最大挠度计算值v=5×1.970×8004/(384×9500×2733750)=0.405mm
方木的最大挠度小于800.0/250,满足要求!
(3)最大支座力
最大支座力N=ql=2.945×0.800=2.356kN
三、横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方支撑传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管剪力图(kN)
支撑钢管弯矩图(kN.m)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩Mmax=0.634kN.m
最大变形vmax=0.911mm
最大支座力Qmax=8.567kN
抗弯计算强度f=0.634×106/5080.0=124.88N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,
按照扣件抗滑承载力系数0.75
该工程实际的旋转双扣件承载力取值为Rc=16×0.75=12.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取16.0×0.75=12.00KN;
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力,R=8.57kN
双扣件抗滑承载力的设计计算值R=8.57KN 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容: (1)脚手架钢管的自重(kN): NG1=0.1291×13.900=1.794kN 钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值,设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN): NG2=0.350×0.800×0.800=0.224kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN): NG3=25.100×0.300×0.800×0.800=4.819kN 经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=6.838kN。 2.活荷载为施工荷载标准值。 计算支架立柱及其他支撑结构时,均布荷载取1.00kN/m2 经计算得到,活荷载标准值NQ=1.000×0.800×0.800=0.640kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 设计值组合一 N=0.9×(1.2×NG+1.4×NQ)=8.191kN 设计值组合二 N=0.9×(1.35×NG+1.4×0.7×NQ)=8.872kN 根据上述结果比较,应采用8.872kN为设计验算依据。 六、立杆的稳定性计算 模板支架高度大于4m时,应按高度调整系数调降强度设计值: KH=1/(1+0.005(H-4)) 其中H: 模板支架高度,立杆底座下皮至顶托上皮(或模板底水平杆上皮),以米计,但无量纲。 经计算得到: KH=0.953 调降后钢管立杆抗压强度设计值为[f1]=KH×[f]=0.953×205=195N/mm2 立杆的稳定性计算公式 其中N——立杆的轴心压力设计值,N=8.87kN; ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ=l0/i查表得到; i——计算立杆的截面回转半径(cm);i=1.58 A——立杆净截面面积(cm2);A=4.89 W——立杆净截面抵抗矩(cm3);W=5.08 ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2); [f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=195.00N/mm2; l0——计算长度(m); 1.如果参照《扣件式规范》,由公式 (1)或 (2)计算 l0=k1uh (1) l0=(h+2a) (2) k1: 计算长度附加系数,按照表1取值为1.167; u: 计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3取不利值u=1.80 a: 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=0.30m; a.公式 (1)的计算结果: λ=(1.80×1.50)×100/1.580=171<[λ]=210,满足要求! 立杆计算长度l0=k1uh=1.167×1.80×1.50=3.15 l0/i=3150.900/15.800=199 由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 =0.182 钢管立杆受压应力计算值 =99.69N/mm2, 立杆的稳定性计算 <[f1]=195.00N/mm2,满足要求! b.公式 (2)的计算结果: λ=(1.50+2×0.30)×100/1.580=133<[λ]=210,满足要求! l0/i=2100.000/15.800=133 由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 =0.382 钢管立杆受压应力计算值 =47.54N/mm2, 立杆的稳定性计算 <[f1]=195.00N/mm2,,满足要求! 2.参考杜荣军《施工手册》公式(3)计算 l0=k1k2(h+2a)(3) k2——计算长度附加系数,按照表2取值为1.027; a.公式(3)的计算结果: l0/i=159 由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 =0.277 钢管立杆受压应力计算值 =65.50N/mm2, 立杆的稳定性计算 <[f]=205N/mm2,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件
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