模板施工方案.docx
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模板施工方案
XX住宅楼
模
板
施
工
方
案
施工单位:
XX公司
建设单位:
XX公司
编制人:
编制日期:
模板工程施工方案
目录
第一章工程概况········································3
第二章施工程序········································4
第三章施工方法········································5
第四章模板工程的安装与拆除····························15
第五章安全注意事项····································17
第一章工程概况
1.1工程概况
本工程为XX住宅楼,工程建设地点为XX,属砖混结构,总建筑面积为XX㎡。
本工程由
1.2方案选择
本工程采用竖向结构采用竹胶板,平板采用木胶板。
采用10mm厚1220mm×2440mm高强度竹胶板和木胶板作为面板,50mm×80mm方木及φ48mm钢管为楞骨,φ48mm钢管、自制蝴蝶夹、φ14mm对拉螺栓作为加固系统,以φ48mm钢管搭设的整体扣件式满堂脚手架作为墙柱的水平支撑及梁、板的垂直支撑系统。
第二章施工程序
2.1施工顺序
模板整体支设顺序为:
柱→剪力墙→梁板。
2.2施工工艺
(1)墙、柱模板施工工艺:
定位放线(轴线、构件、控制线)→底部垃圾清理→洞口模板及预埋件→单侧模板封堵→穿墙、柱对拉螺栓→对侧模板封闭→脚手管及自制蝴碟夹紧固→与满堂架连接并加固。
(2)楼板、梁模板施工工艺:
定位放线→支设满堂脚手架→支设梁底模→核对标高及位置→支设梁侧模→梁模边方木加固→支设板模底部横杆→铺设板模方木楞骨→铺设板模→校正位置、修补边角及拉结固定。
第三章施工方法
3.1柱模板
采用10mm厚高强度竹胶板板作面板,50mm×80mm方木作楞木兼拼口木,模板拼接处粘贴双面胶以防漏浆,柱脚下留出相应的清扫口,便于垃圾清扫,以φ48mm钢管作为柱箍,并增加对拉螺栓拉结加固。
柱采用脚手管用扣件连接作为柱箍紧固,柱高2米以下范围内柱箍间距≤600㎜,柱高2米以上范围内柱箍间距≤800㎜,在柱外侧双向对加Φ14(外套Φ16PVC管)对拉螺栓布置间距同柱箍。
,柱边边长大于800mm时,柱中加设Φ14对拉螺栓布置间距同柱箍。
3.2剪力墙模板支设
剪力墙模板采用10mm厚高强度竹胶板作面板,50mm×80mm方木作次楞木兼拼口木,φ48mm钢管作主楞骨。
在墙模的根部(距楼面200mm处),设一道定位水平拉杆(间距不超过1.5m),一端固定在模板的十字横楞上,另一端固定在满堂脚手架上。
墙模下口校正后,按照上述方法在墙模板的中部设一道水平拉杆。
校正过程中,应进行认真细致的自检,确保墙模位置准确。
校正单侧模板后,再进行另一侧模板的合模,并用穿墙对拉螺栓固定两侧模板。
双侧模板加固后应反复查验模板的垂直度、平整度及位置的准确性。
外墙及消防水池内墙等有防水要求的墙体,在对拉螺栓的中部加焊3mm厚的钢板止水片,尺寸为50mm×50mm,内、外侧根据墙截面焊接50mm长φ6定位筋。
非有防水要求墙体
对拉螺栓套φ16mm的硬质PVC塑料套管(兼作控制墙厚的支撑杆),墙高1/2以下设双螺帽。
所有砼墙螺栓设置的纵横间距平均为500mm。
对拉螺栓长度为:
墙厚+420mm.
为控制整体支架在混凝土侧压力作用下的位移及稳定性,在距墙第二排支架立杆处的筏基上预埋Φ28mm钢筋作地桩@≤2000mm,并与支架的扫地杆固定;在支架内设剪刀撑。
3.3楼板、梁模板支设
楼板及梁模板采用10mm厚高强度竹胶板作面板,50mm×80mm方木作次楞木兼拼口木,φ48mm钢管作主楞骨及整体支架。
3.3.1梁模板的支设
(1)搭设整体支架时,应根据梁的位置加密支架立杆;楼板立杆与梁侧模主楞立杆的间距应控制在300mm左右。
梁底横楞钢管搭设时,先在梁的两端各搭一根钢管横楞,其高度为梁底设计标高减去梁底模厚度,然后在两端横楞的底部通长拉线搭设中部的横楞。
梁按其净跨的1~3‰起拱,起拱后的横楞沿梁长度方向应呈弧形,不得形成三角型。
(2)次梁模板不入主梁模板内;主梁模板不入柱模板内;所有梁侧模板必须定向配制,规定横向为外包,纵向为被包,以防在模板安装时出现混乱,造成乱锯、乱补现象。
在梁与梁、梁与柱的接槎处,必须使用50mm×50mm的木方,将阴阳角两侧的模板固定在木方上,确保阴阳角的方正和接缝的严密。
梁侧模板安装后,应沿施工段通长拉线,校正梁侧模板的顺直,并加支撑固定后再进行楼板模板的施工。
梁高大于600mm时,在梁高的中部设一排穿梁对拉螺栓,间距@≤750mm。
3.3.2楼板模板的支设
整体支架立杆间距应不大于800mm,横杆间距小于800mm,平台次楞方木的间距@≤200mm。
按楼板的底标高减去模板和木龙骨的高度,搭设模板的主横楞钢管;铺设并校正后的次楞方木上平必须与梁侧模板上口在同一水平面上;将预排版的楼板模板按图纸位置用钢钉固定在方木上。
为保证满堂模板支架的整体稳定性,支架内应设置剪刀撑。
满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设一道纵向剪刀撑,由底至顶连续设置;高于4m的模板支架,其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。
3.4模板拆除
3.4.1模板拆除时间
根据《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002要求,模板拆除时结构混凝土强度应满足表3.6.1的要求。
因此,各类梁、板构件的拆模时间,应按照同条件养护试块的强度确定。
3.4.2大于8m跨度梁底模板的拆除
按《混凝土结构工程施工质量验规范》GB50204-2002的规定,梁板跨度2~8m时,混凝土强度达到设计强度的75%可以拆模;梁板跨度〉8m时,混凝土强度必须达到设计强度的100%方可拆模。
3.4.3模板的拆除顺序
柱子模板拆除:
先拆柱支撑,卸掉柱箍,然后用撬棍轻轻撬动模板,使模板与砼脱离。
墙模板拆除:
先拆除穿墙螺栓等附件,再拆除楼板模板,最后拆除梁底模,使模板离开墙体。
楼板、梁模板拆除:
应先拆梁侧边模,再拆除楼板模板,最后拆除梁
3.4.4后浇带模板拆除
为了使后浇带模板能与其他梁板模板同时拆除,以减少模板的占用量,提高材料的周转使用率,加快工程进度,后浇带模板支设也采用早拆模体系。
即在与后浇带垂直方向梁的模板中,设一后拆模板(待后浇带施工完后,再拆除)。
4.模板设计验算
(1)剪力墙模板设计
、剪力墙、侧墙模板对拉螺栓计算
a.荷载组合
公式1:
模板侧压力按F=0.22β1β2υ1/2
r=24KN/㎡,t0(初凝时间)=3h,β1=1.15,β2=1.2,υ=10m/h
故F=0.22×24×3×1.15×1.2×101/2=69.1KN/㎡
公式2:
模板侧压力按F=24h(h为有效压头),此时取最大楼层高度3.9m,F=24h=24×4.5=108KN/㎡。
取公式1、2中的小值,F=69.1KN/㎡。
对模板侧压力及向模内倾倒砼时产生的水平荷载、振捣砼时产生的荷载标准值进行组合得:
F(侧)=69.1+6+4=79.1KN/㎡
b.对拉螺栓间距
P=F(侧)A,P为模板立杆承受的拉力,在此为φ14螺栓,取P=17500N,
A=a×b(a、b分别为对拉螺栓的纵横向间距)=P/F(侧)=17.5/79.1=0.221
螺栓纵横向间距为0.45×0.5m,在此因竖向结构高度较大,底部1/3的模板对拉螺栓纵向间距取0.4m,横向间距取0.5m,其上2/3各取0.5m。
面板计算
水平小肋间距下部按320mm,1.9m以上按380mm设计,面板按5跨连续梁计算。
均布荷载F=79.1KN/㎡,计算板取10mm,面板计算厚度18mm
强度验算:
跨度/板厚=38/1.8=21<100属小挠度连续梁
查表得弯矩系数KM=-0.105
则M=KMql2=0.105×0.79×3202=8494
抵抗矩W=10×182/6=540mm3
σ=M/W=8494/540=15.7N/mm2
模板抗弯强度按普通木材2倍计算为:
2×15=30N/mm2
故σ=15.7N/mm2<30N/mm2符合要求。
挠度计算:
Kf=0.644弹性模量按普通木材2倍计算为20000
I=10×183/12=4860
f=Kfql4/(100EI)=0.644×0.79×3204/(100×20000×4860)=0.6mm,小于模板制作或安装允许误差,符合要求。
根据计算结果作以下设计:
小横杆(横肋间距):
4米以下间距320-350mm
4米至3米间距350-400mm3米至2米间距400-450mm
2米以上间距450-500mm
横肋计算
横肋设计按3跨连续梁,跨度500mm,梁截面50×100mm,计算宽度320mm,荷载F(侧)=79.1KN/㎡,q=79.1×0.32=25.3KN/m
强度验算:
跨度/板厚=500/100=5<100属小挠度连续梁
查表得弯矩系数KM=-0.1则M=KMql2=0.1×25.3×5002=632500
抵抗矩W=50×1002/6=83333mm3
σ=M/W=632500/83333=7.6N/mm2
普通木材抗弯强度为:
15N/mm2
故σ=7.6N/mm2<15N/mm2符合要求。
挠度计算:
Kf=0.677弹性模量按普通木材计算为10000
I=50×1003/12=4166667
f=Kfql4/(100EI)=0.677×25.3×5004/(100×10000×4166667)=0.3mm,0.3/500=1/1667<1/400,符合要求。
纵肋计算
纵肋设计为两根竖向φ48钢管在横向肋外,计算单元宽度500,纵向内侧受横肋集中荷载,外侧受对拉螺栓作用,可视为3跨连续梁,对拉螺栓间距400mm
集中荷载为0.5×0.32×79.1=12.6KN,共作用4只集中荷载
可近似认为每跨作用2只荷载,每只为12.6×2/3=8.4KN
查表得弯矩系数KM=-0.267
则M=KMFl=0.267×8400×400=897120
查表得单根钢管抵抗矩W=5.03×103mm3
σ=M/W=897120/2/5.03×103=89N/mm2
Q235钢抗拉强度为:
215N/mm2σ=89N/mm2<215N/mm2符合要求。
挠度计算:
Kf=1.883弹性模量按Q235计算为210000I=12.19×104
f=KfFl3/(100EI)=1.883×8400×4004/(100×210000×2×12.19×104)=0.2mm,0.2/400=1/2000<1/500,符合要求。
在纵肋上增加斜撑间距1.5m×1.5m梅花形布置,抵抗意外倾覆力。
(2)柱模板设计
柱模板的支设方法:
、面板计算
a.荷载组合
公式1:
模板侧压力按F=0.22β1β2υ1/2
r=24KN/㎡,t0(初凝时间)=3h,β1=1.15,β2=1.2,υ=10m/h
故F=0.22×24×3×1.15×1.2×101/2=69.1KN/㎡
公式2:
模板侧压力按F=24h(h为有效压头),此时取最大楼层高度3.9m,F=24h=24×4.5=108KN/㎡。
取公式1、2中的小值,F=69.1KN/㎡。
对模板侧压力及向模内倾倒砼时产生的水平荷载、振捣砼时产生的荷载标准值进行组合得:
F(侧)=69.1+6+4=79.1KN/㎡
柱箍间距2-4.5m下部按400mm,2m以上按500mm设计,面板按2跨连续梁计算。
均布荷载F=79.1KN/㎡,计算板取100mm,面板计算厚度10mm
柱2-3.9m
强度验算:
线荷载q=79.1×0.1=7.91KN/m
查表得弯矩系数Kf=0.521弹性模量按普通木材2倍计算为20000
I=1/12×100×183=48600
则柱箍间距S=(EtI/(4Kfq))1/3=389mm
面板抗弯强度取100mm宽计算
抵抗矩W=100×182/6=5400mm3
σ=M/W=7.91×3902/8/5400=28N/mm2<[30],符合要求
挠度Kf=0.521I=100×183/12=48600
f=Kfql4/(100EI)=0.521×7.9×3904/(100×20000×48600)=0.97mm,0.97/390=1/400,符合要求。
2m以上按500mm设计
公式1:
模板侧压力按F=0.22β1β2υ1/2
r=24KN/㎡,t0(初凝时间)=3h,β1=1.15,β2=1.2,υ=10m/h
故F=0.22×24×3×1.15×1.2×101/2=69.1KN/㎡
公式2:
模板侧压力按F=24h(h为有效压头),此时取最大楼层高度4.5m,F=24h=24×2=48KN/㎡。
取公式1、2中的小值,F=48KN/㎡。
对模板侧压力及向模内倾倒砼时产生的水平荷载、振捣砼时产生的荷载标准值进行组合得:
F(侧)=48+2=50KN/㎡
强度验算:
线荷载q=50×0.1=5KN/m
查表得弯矩系数Kf=0.521弹性模量按普通木材2倍计算为20000
I=1/12×100×183=48600
则柱箍间距S=(EtI/(4Kfq))1/3=453mm
面板抗弯强度取100mm宽计算抵抗矩W=100×182/6=5400mm3
σ=M/W=5×4502/8/5400=23.4N/mm2<[30],符合要求
挠度Kf=0.521I=100×183/12=48600
f=Kfql4/(100EI)=0.521×5×4504/(100×20000×48600)=1.1mm,1.1/450=1/409,符合要求。
结论:
2-4.5m柱箍间距按390mm,最下面一道距离地面不大于200mm。
2m以上柱箍间距按450mm。
面板抗弯强度、挠度符合要求。
柱箍截面计算
柱箍采用双Φ48δ3.5钢管
2-3.9m柱箍
柱箍受到的侧压力:
F=79.1KN/㎡。
线荷载q=79.1×0.39=30.85KN/m
每侧考虑100mm加长,计算长度L=700+200=900mm
按简支梁计算Mmax=qcl/8=30.85×0.7×0.9=2.43KN/m
柱箍抵抗矩:
W=2×5.08×103
σ=M/W=2.43×106/2/5080=239.2>[167]抗弯验算不合格,需增设对拉螺栓。
沿柱中设Φ12对拉螺栓双向
则Mmax=qcl/8=30.85×0.35×0.45=0.61KN/m
σ=M/W=0.61×106/2/5080=60<[167],合格
验算拉力,对拉螺栓受力0.7×30.85/2=10.8KN<[12.9]
扣件单个承载力按4KN验算,则每个扣件受力为10.8/4=2.7KN
符合要求,根据计算结果,对于截面更大的柱子,对拉螺栓纵横向间距400mm
2m以上柱箍
柱箍受到的侧压力:
F=50KN/㎡。
线荷载q=50×0.45=22.5KN/m
每侧考虑100mm加长,计算长度L=700+200=900mm
按简支梁计算Mmax=qcl/8=22.5×0.7×0.9=1.77KN/m
柱箍抵抗矩:
W=2×5.08×103
σ=M/W=1.77×106/2/5080=174约等于[167]抗弯验算合格。
验算拉力=22.5×0.7=15.8KN
扣件单个承载力按4KN验算,则每个扣件受力为15.8/4=3.94KN
符合要求,根据计算,距离柱顶2m,柱截面边长小于等于800mm,不设对拉螺栓;边长大于800mm,设对拉螺栓间距500mm
(3).梁板模板设计
梁高700mm,梁宽350
底模验算
底模自重:
7×0.018×0.35×1.2=0.05KN/m
钢筋混凝土自重:
25×0.35×0.7×1.2=7.35KN/m
振捣混凝土荷载:
2×0.35×1.2=0.85
小计:
8.25KN/m
取底模下楞木间距为600mm,按3跨连续梁考虑(大芯板长度为1.9m)查表得弯矩系数KM=-0.177,剪力系数0.45,挠度系数0.99
M=KMql2=0.177×8.25×0.62=0.526KN/m
σ=M/W=0.526×106/(350×182/6)=27.83N/mm2<[30]
考虑梁的安全性和实际操作误差,取楞木间距为450重新验算
M=KMql2=0.177×8.25×0.452=0.296KN/m
σ=M/W=0.296×106/(350×182/6)=15.66N/mm2<[30]
安全系数高,可以。
抗剪验算:
V=KVql=0.45×8.25×0.45=1.67KN
剪应力:
τ=3V/2bh=3×1.67×103/2/350/18=0.398 挠度验算: 荷载不包括振捣混凝土荷载,则q=7.41KN/m f=Kfql4/(100EI)=0.99×7.41×4504/(100×20000×170100)=0.88mm,0.88/450=1/511<[1/400],符合要求。 侧模验算: F2=25×0.7=17.5, F=17.5×1.2+4×1.4=26.6KN/m2 根据立挡间距: (选用500mm的条件) 26.6×0.5=13.3KN/m,乘以折减系数0.9为: 11.97KN/m 抗弯强度验算: 仍按三等跨连续梁计算 M=KMql2=0.177×11.97×0.52=0.53KN/m σ=M/W=0.53×106/(500×182/6)=19.66N/mm2<[30]安全系数高,可以。 抗剪验算: V=KVql=0.45×11.97×0.5=2.69KN 剪应力: τ=3V/2bh=3×2.69×103/2/500/18=0.449 挠度验算: F=21KN/m2×0.5=11.5KN/m 乘以折减系数0.9为: 10.35KN/m f=Kfql4/(100EI)=0.99×10.35×5004/(10020000×500×183/12)=1.32mm,1.32/500=1/378>[1/400],不符合要求。 改为间距450mm,验算f=1.07,1.07/500=1/467合格 小楞验算,材料为Φ48钢管 M=q.l(2-b/l)/8=8.25×0.6(2-350/600)/8=0.88KN/m σ=M/W=0.88×106/(5080)=173N/mm2<[215] 挠度验算: f=ql4/(48EI)=8.25×6004/(48×2.06×105×12.19×104)=0.89mm,0.89/600=1/674>[1/400],符合要求。 大楞验算: 取跨度为1.2m M=ql2/10=8.25×0.6×0.6/10=0.297KN/m σ=M/W=0.297×106/(5080)=58.5N/mm2<[215] 挠度验算: f=ql4/(150EI)=8.25×12004/(150×2.06×105×12.19×104)=4.08mm,4.08/1200=1/294>[1/400],不符合要求。 取间距为1.0米重新验算f=1.95,符合要求。 立柱荷载,单根立杆受力8.25×1=8.25KN支撑杆稳定系数: ψ=0.68 σ=8.25×103/0.68/424=28.6<[215]符合要求。 (4).楼板验算 板厚120,小横杆间距600,大横杆间距1200 底模验算 底模自重: 7×0.018×1.2=0.15KN/m2 钢筋混凝土自重: 25×0.15×1.2=4.5KN/m2 振捣混凝土荷载: 2×1.4=2.8 小计: 7.45KN/m2 取底模下楞木间距为600mm,按3跨连续梁考虑(大芯板长度为1.9m)查表得弯矩系数KM=-0.177,剪力系数0.45,挠度系数0.99 M=KMql2=0.177×7.45×0.62=0.475KN/m σ=M/W=0.475×106/(1000×182/6)=8.8N/mm2<[30] 抗剪验算: V=KVql=0.45×7.45×0.45=2.01KN 剪应力: τ=3V/2bh=3×2.01×103/2/1000/18=0.168 挠度验算: q=7.45KN/m f=Kfql4/(100EI)=0.99×7.45×6004/(100×20000×1000×183/12)=0.98mm,0.98/600=1/610<[1/400],符合要求。 小楞验算,材料为Φ48钢管 M=q.l2/8=7.45×0.62/8=0.34KN/m σ=M/W=0.34×106/(5080)=66N/mm2<[215] 挠度验算: f=ql4/(48EI)=7.45×6004/(48×2.06×105×12.19×104)=0.8mm,0.8/600=1/747>[1/400],符合要求。 大楞验算: 取跨度为1.2m M=ql2/10=7.45×1.2×1.2/10=1.07KN/m σ=M/W=1.07×106/(5080)=211N/mm2<[215] 安全系数小,取2Φ48钢管作大楞或减小间距至1.05m 挠度验算: f=ql4/(150EI)=7.45×12004/(150×2×2.06×105×12.19×104)=2.05mm,2.05/1200=1/585>[1/400],符合要求。 取间距为1.05米验算f=2.4,2.4/1200=1/499符合要求。 立柱荷载,单根立杆受力7.45×1=10.73KN 支撑杆稳定系数: ψ=0.68 σ=10.73×103/0.68/424=37.2<[215]符合要求。 第四章模板工程的安装与拆除 4.1、一般要求 4.1.1每根立杆底部应设置钢底座,门洞梁板模板支架立杆底部除设置底座外,还应在底座下设置50X200X3000的垫板,并根据脚手架搭设规范要求设置纵横向扫地杆,扫地杆距底座上皮应小于200mm。 4.1.2底座梁板模板支设前先夯实室内地面,防止模板支架下陷。 4.1.3门洞模板支架立杆优先选用单根钢杆,确需接长时,应用对接扣件对接或用不少于4个直角扣件搭接。 4.1.4支架立杆应竖直设置,2m高度的垂直允许偏差为15mm。 4.1.5门洞模板支架剪刀撑应纵横向设置,且不少于两道,支撑框架梁的立杆必须设置剪刀撑。 4.1.6安装上层模板及其支架时,应符合下列规定: 下层楼板结构的强度,当达到能承受上层模板支撑和新浇混凝土的重量时,方可进行。 否则下层楼板的支撑系统不能拆除,同时上下支柱应在同一垂线上。 4.1.7模板及其支撑系统在安装过程中,必须有防止倾覆的措施。 4.1.8合模前必须将模板内部杂物清理干净。 4.2、模板拆除 4.2.1支模的拆除必须经验算复核并符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)规定要求或制作同条件的拆模砼试块经试压合格后在拆除模板,必须严格控制拆模时间,拆模前必须有拆模申请并经审批。 4.2.2拆除时应遵循向上后下、先搭后拆、后搭先拆、一步一清的原则,部件拆除的顺序与安装
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