料台.docx
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料台.docx
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料台
目录
一、选材1
二、卸料平台架基础2
三、卸料平台架搭设2
四、搭拆注意事项3
五、卸料平台架检查和验收3
六、安全管理4
七、钢管落地卸料平台计算书4
落地料台搭拆施工方案
本工程为九龙仓·国宾花园32#、33#、34#楼。
该卸料平台架的立杆横距为1米,步距为1.5米,立杆纵距为1米。
平台支架搭设高度不超过15米。
平台架靠近外脚手架搭设,在外脚手架拉锚拉好后方可搭设;拉锚杆在每层楼面呈外八字形水平拉接在预埋梁内的短钢管上;剪刀撑连续设置由底至顶。
本卸料平台限载500kg。
本料台依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91)、《地基与基础工程施工与验收规范》(GB/T202)等编制。
一、选材
1.1平台架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》(GB/13793)或《低压流体输送用焊接钢管》(GB/T3092)中规定的3号普通钢管,其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》(GB/T700)中Q235-A级钢的规定。
1.2平台架钢管的尺寸必须符合规范的规定,每根钢管最大重量不应大于25kg,宜采用Φ48×2.8钢管,钢管统一涮黄漆。
1.3扣件式钢管平台架应采用可锻铸铁制作的扣件,其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB15831)的规定,采用其它材料制作的扣件应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。
1.4平台架扣件在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时,不得发生破坏。
1.5脚手板采用木板,并不宜有腐朽、结疤、裂痕等缺限。
二、卸料平台架基础
回填土夯实平整后,铺10cm厚石子垫层,浇100mm厚C20砼面层,在距平台架四周外0.5米处,设置排水沟,排水沟坡度为3-5‰。
在最低点设置积水坑,水流入坑内,用潜水泵将水排出场外。
三、卸料平台架搭设
3.1立杆
立杆要坐落在坚硬的地基上,底部安放200mm*200mm*5mm铁板或60mm厚垫木。
立杆接头采用对接扣件连接,接头交错布置,两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内,并在高度方向错开的距离不小于50cm;各接头中心距主节点的距离不宜大于步距的1/3。
立杆与大横杆采用直角扣件连接。
3.2纵、横向水平杆
平台架底部设置200mm高的纵横向扫地杆。
纵、横向水平杆置于立杆的内侧,相向对称设置,且根据接料作业层脚手板铺设的需要,在每两根纵向水平杆跨中等间距增设2根水平杆,水平杆采用直角扣件与横向水平杆扣紧,同一步纵、横向水平杆四周必须交圈,杆长采用与平台架长、宽一致的钢管。
3.3连墙件
连墙件每层楼面水平设置一道(二根),呈外八字形,连墙杆采用十字扣件与梁中预埋短钢管硬拉接,随料台高度升降同步搭拆。
3.4剪刀撑
在平台架外侧立面整个长度和高度方向上连续设置,剪刀撑斜杆与地面的夹角为450~600,且每两步高设置一道水平剪刀撑。
剪刀撑两根斜钢管交叉处采用旋转扣件连接,与立杆相交处扣在立杆上或横杆伸出端头上,距离主节点不大于150mm。
3.5脚手板
选用长与平台架相宜,宽不大于250mm,厚50mm落叶松板,两端用12#镀锌铁丝牢固绑扎在横杆上。
3.6围护设施
卸料平台接料层上外三面搭设临边防护栏杆,上杆高1200mm,中杆高600mm,四周用竹笆封闭,并且用12#镀锌铁丝四角绑扎牢靠。
四、搭拆注意事项
4.1卸料平台架宜设在塔吊悬臂范围内,便于车辆装卸和材料运输的位置,不宜靠近高压线。
4.2卸料平台架基础经验收合格后,应按现场要求放线定位。
4.3所有钢管伸出扣件盖板边缘不少于100mm,保持整齐美观。
4.4拆架时应划分作业区,周围设置围栏,竖立明显警示标志,派专人看守,协调一致,禁止非作业人员进入。
4.5所有杆件和扣件在拆除时应分离,不准在杆件上附着扣件,或两杆连着送到地面。
4.6拆下的材料应分类归堆,码放整齐,严禁高空抛掷。
五、卸料平台架检查和验收
5.1平台架检查需对照检查表进行检查。
5.2平台架分基础、主体、全部搭设完毕三个阶段进行验收,验收合格后方准使用。
六、安全管理
6.1平台架需有持证的架子工搭拆,必须择优选择施工人员。
6.2由施工负责人对架子工进行搭设、拆除作业的安全交底。
6.3派专人经常进行安全检查,发现立杆悬空或沉降立即派人修理。
6.4平台架拉锚严禁拆除。
6.5当平台架基础下有设备基础或管沟时,不得进行挖掘作业,否则必须采用加固措施。
七、钢管落地卸料平台计算书
一、参数信息:
1.基本参数
立杆横向间距或排距la(m):
1.00,立杆步距h(m):
1.50;
立杆纵向间距lb(m):
1.00,平台支架计算高度H(m):
15.00;
立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):
0.05,平台底钢管间距离(mm):
333.00;
钢管类型(mm):
Φ48×2.8,扣件连接方式:
单扣件,取扣件抗滑承载力系数:
0.80;
2.荷载参数
脚手板自重(kN/m2):
0.300;
栏杆自重(kN/m):
0.150;
材料堆放最大荷载(kN/m2):
5.000;
施工均布荷载(kN/m2):
1.500;
3.地基参数
地基土类型:
碎石土;地基承载力标准值(kPa):
550.00;
立杆基础底面面积(m2):
0.04;地基承载力调整系数:
1.00。
二、纵向支撑钢管计算:
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算,截面几何参数为
截面抵抗矩W=4.49cm3;
截面惯性矩I=10.78cm4;
纵向钢管计算简图
1.荷载的计算:
(1)脚手板与栏杆自重(kN/m):
q11=0.15+0.3×0.333=0.25kN/m;
(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m):
q12=5×0.333=1.665kN/m;
(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m):
p1=1.5×0.333=0.5kN/m
2.强度验算:
依照《规范》5.2.4规定,纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和;
最大弯矩计算公式如下:
最大支座力计算公式如下:
均布荷载:
q1=1.2×q11+1.2×q12=1.2×0.25+1.2×1.665=2.298kN/m;
均布活载:
q2=1.4×0.5=0.699kN/m;
最大弯距Mmax=0.1×2.298×12+0.117×0.699×12=0.312kN.m;
最大支座力N=1.1×2.298×1+1.2×0.699×1=3.367kN;
最大应力σ=Mmax/W=0.312×106/(4490)=69.4N/mm2;
纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2;
纵向钢管的计算应力69.4N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度205N/mm2,满足要求!
3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度;
计算公式如下:
均布恒载:
q=q11+q12=1.915kN/m;
均布活载:
p=0.5kN/m;
ν=(0.677×1.915+0.990×0.5)×10004/(100×2.06×105×107800)=0.806mm;
纵向钢管的最大挠度为0.806mm小于纵向钢管的最大容许挠度1000/150与10mm,满足要求!
三、横向支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;
集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力,P=3.367kN;
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN.m)
支撑钢管计算变形图(mm)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩Mmax=0.904kN.m;
最大变形Vmax=2.914mm;
最大支座力Qmax=11.018kN;
最大应力σ=201.253N/mm2;
横向钢管的计算应力201.253N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度为2.914mm小于支撑钢管的最大容许挠度1000/150与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN;
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=11.018kN;
R>6.40kN且R<12.80kN,所以扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算:
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架的自重(kN):
NG1=0.129×15=1.936kN;
(2)栏杆的自重(kN):
NG2=0.15×1=0.15kN;
(3)脚手板自重(kN):
NG3=0.3×1×1=0.3kN;
(4)堆放荷载(kN):
NG4=5×1×1=5kN;
经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.386kN;
2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。
经计算得到,活荷载标准值NQ=1.5×1×1=1.5kN;
3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×7.386+1.4×1.5=10.964kN;
六、立杆的稳定性验算:
立杆的稳定性计算公式:
其中N----立杆的轴心压力设计值(kN):
N=10.964kN;
φ-------轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到;
i----计算立杆的截面回转半径(cm):
i=1.59cm;
A----立杆净截面面积(cm2):
A=4.24cm2;
W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):
W=4.49cm3;
σ-------钢管立杆最大应力计算值(N/mm2);
[f]----钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205N/mm2;
KH----高度调整系数:
KH=1/(1+0.005×(15-4))=0.948;
L0----计算长度(m);
如果完全参照《扣件式规范》,由公式
(1)或
(2)计算
l0=k1μh
(1)
l0=h+2a
(2)
k1----计算长度附加系数,取值为1.167;
μ----计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3;μ=1.7;
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.05m;
公式
(1)的计算结果:
立杆计算长度L0=k1μh=1.167×1.7×1.5=2.976m;
L0/i=2975.85/15.9=187;
由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.205;
钢管立杆受压应力计算值;σ=10963.8/(0.205×424)=126.137N/mm2;
钢管立杆稳定性验算σ=126.137N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
公式
(2)的计算结果:
L0/i=1600/15.9=101;
由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.58;
钢管立杆受压应力计算值;σ=10963.8/(0.58×424)=44.583N/mm2;
钢管立杆稳定性验算σ=44.583N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式(3)计算
l0=k1k2(h+2a)(3)
k2--计算长度附加系数,按照表2取值1.04;
公式(3)的计算结果:
L0/i=1941.888/15.9=122;
由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.44;
钢管立杆受压应力计算值;σ=10963.8/(0.44×424)=58.768N/mm2;
钢管立杆稳定性验算σ=58.768N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则容易存在安全隐患。
以上表参照杜荣军:
《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
七、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p≤fg
地基承载力设计值:
fg=fgk×kc=550kPa;
其中,地基承载力标准值:
fgk=550kPa;
脚手架地基承载力调整系数:
kc=1;
立杆基础底面的平均压力:
p=N/A=274.09kPa;
其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值:
N=10.96kN;
基础底面面积:
A=0.04m2。
p=274.09≤fg=550kPa。
地基承载力满足要求!
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