桁架门吊结构设计计算.docx
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桁架门吊结构设计计算.docx
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桁架门吊结构设计计算
桁架门式吊机设计计算概要
(知识需要分享才能实现它的真正价值)
一,材料的选用及许用应力:
A用公式计算:
拉压许用应力:
[δ]=δS∕1.5
剪切许用应力:
[ζ]=δS∕1.5×1.8
δS→所选材料的屈服强度值;
B直接选取:
Q235B板、型钢[δ]=140-156MPa拉压
[ζ]=100-120MPa剪切
Q345B板、型钢[δ]=180-200MPa
[ζ]=120-150MPa
Q235B焊缝强度设计值:
[δ]=90-120MPa
[ζ]=60-80MPa
Q345B焊缝强度设计值:
[δ]=120-150MPa
[ζ]=80-100MPa
板厚小于16mm选大值;板厚大于16mm选小值;计算准确可选大值!
焊缝形式及高度视其受力及重要程度进行计算后标注;通常贴角焊缝的焊高,可按两焊接件较薄的板厚0.5-0.6倍进行标注;
轴铰座板接触应力:
[δ]=200-250MPa
根据铰座转动程度和重要性来合理选择!
轴销许用应力:
销轴:
45调质HB=220—250
[δ]=240-260MPa
[ζ]=150-180MPa
销轴:
40Cr调质HB=250—280
[δ]=270-300MPa
[ζ]=160-200MPa
螺栓许用应力:
5.6级[δ]=130-160MPa
[ζ]=100-140MPa
8.8级[δ]=200-260MPa
[ζ]=140-180MPa
二,主要计算项目:
☆主桁架的计算;
☆柔性支腿计算;
☆刚性支腿计算;
☆整机功率计算;
☆总体稳定计算;
☆重要部件计算;
▽主桁架计算;
(上、下玄杆计算、直杆计算、斜杆计算、接头计算、斜杆端头焊缝计算、下平联杆计算、自重下桡计算、吊重下桡计算)
▽主梁高度、宽度的确定:
我公司主要选用三角桁架型主梁,主梁的初始选定高度为跨度的:
1/12→1/14。
玄杆材料为Q235可选小值;玄杆材料为Q345可选大值!
三角桁架的底宽为主桁高度的0.45H→0.5H;
桁高和桁宽圆整成整数。
▽主梁直杆、斜杆的确定:
大跨度门吊或80t以上门吊:
B=60°→90°
L≦2000mm
直杆按1/4(小车自重+1.1吊重)设计,其选用截面比斜杆截面要小;
斜杆按支腿最大支反力(1.1倍吊重系数)设计;斜杆最初设计应力可超出许用应力的15﹪→20﹪,通过在靠近支腿附近的受压斜杆两侧补强来解决。
直杆的主要用途是用来减少上玄杆之间的跨度,从而降低在较大轮压下产生的局部应力!
为了使整个行架美观,直杆选择也不宜太小,往往只比斜杆小1-2个型号。
小跨度门吊或80t以下门吊:
B=45°→60°
L≦1200mm----2000mm
斜杆按支腿最大支反力设计计算;
▽上下玄杆计算:
上玄杆的截面面积是下玄杆的2倍余。
上玄杆轨道可参与计算。
下玄杆承受最大弯矩下的拉应力;
上玄杆承受最大弯矩下的压应力+车轮产生的局部应力;
主梁加载=最大吊重×1.1(最大动载系数)+小车自重
(主梁计算可参照《主桁架计算模板》)
玄杆材料可选工字钢或H型钢(单小车100t以上的门吊和重要船厂门吊可选用玄杆材料为Q235B或Q345B的低桁高主梁),起重小车轮压较大的双工字钢上玄杆,要考虑在两个工字钢中间加焊竖隔板。
▽接头计算:
接头的联接体要略强于上、下玄杆本体!
计算方式可采用两种:
比较法,计算法。
比较法:
接头体最危险截面面积=1.1×玄杆截面面积;
接头体焊缝有效总面积=1.5×玄杆截面面积;
计算法:
接头体最大拉压力=主梁最大弯矩÷主梁高;
还需要计算:
销轴剪应力校核;销孔接触应力校核;接头体焊缝校核;F总焊缝=0.7×h×L×n×1000应大于上下玄杆拉压力;
主梁尽量减少接头数量,尽量避免接头在梁中;梁段最好为奇数。
主梁每节长度尽量在12米左右。
船厂门吊可考虑只设焊接接头在工地接长!
▽斜杆端头焊缝计算:
斜杆尽量与上、下玄杆焊接(不与直杆相切)并加焊筋板;按斜杆的最大拉力(压力)校核焊缝;必要时,加大贴角焊缝,开坡口焊或加大贴角筋板尺寸或数量;
▽下平联杆计算:
80t以上门吊每节两端或中间,可考虑用相同的下玄杆做横联;平联、斜联一般用单根。
当下玄杆高度超过200mm时,也可考虑用双根平联单根斜联;下玄杆高度超过250mm时,也可考虑用双根平联、双根斜联;
将主梁所受最大横向荷载:
大车制动惯性力、小车迎风荷载、重物迎风荷载、桁架迎风荷载叠加换算到斜杆,分解成水平力计算水平斜杆的最小截面;(按压杆计算)
将小车四分之一载荷作用在桁架直杆上,分解成水平力计算水平直杆的最小截面;
▽自重下桡计算:
自重下桡就是指主梁自重产生的下桡,不包括小车的重量;此数据提供给生产做参考。
主梁生产中的预上桡值=L/1000+主梁自重下桡计算值。
▽吊重下桡计算:
小车自重+1.1×吊重在主梁中产生的最大下桡值;此值在梁中≦L/800;在悬臂≦L/350;
桁架的设计须经历初设计→计算→绘图→修订→再计算,反复循环调整桁架高度,上/下玄杆截面材料面积,直、斜杆截面等。
逐渐逼近使上/下玄杆及斜杆同时达到许用应力极限值,又能够满足主梁的最大下桡,此时方为最佳!
截面应力超出――加大截面面积;下桡值超出――加高绗架高度;注意:
将绗高加高时,玄杆截面应力会相应下降!
▽柔性支腿计算;
刚腿、柔腿在支腿平面的夹角一般为25°→28°→30°;结构型式:
角钢式门腿、钢管式门腿;
选用500mm以下钢管的厚度大于8毫米;选用800mm以下钢管的厚度大于10毫米;700mm直径内的钢管内不加隔板;700-800mm直径的管内只加横隔板(或加厚);1000mm以上钢管壁厚大于12,管内需加纵隔板、横隔板;
角钢主肢壁厚的选择为公称尺寸1/10;如60X60X6;80X80X8
100X100X10等;横向连接系杆柔度:
λ≦80;
柔腿主杆按起重车在最靠边时的压杆设计,其最大应力控制在80MPa—90MPa,支腿高度超过15米选小值;计算准确可选大值;
▽刚性支腿计算;
刚性支腿在主跨度平面的宽度应大于主梁高度,主肢钢管略小于柔腿钢管,副肢钢管小于主肢钢管;
主肢设计最大应力=最大压应力+最大弯曲应力;
支腿最大弯矩=(0.08—0.12)×(起重小车自重+1.1吊重)×支腿高度;
系数选取:
(Q≧10t→0.12;Q≧16-50t→0.10;Q≧50t-75t→0.08;)
主肢最大应力控制在100MPa左右。
因为刚腿主肢在两个方向都有连接,长度折减系数小;
刚腿在主跨和支腿平面分别施加水平制动荷载后,其水平位移应控制在L/4000;
刚腿、柔腿连接系一般柔度杆:
λ≦120;
刚腿、柔腿与连接板或横梁的连接,应加焊小筋板避免应力集中;其中刚性腿的副肢最好同时与主肢和横梁连接以减少应力集中。
▽支腿上垫梁计算:
分别与主梁和支腿连接,需要计算其最大应力及刚度。
刚度控制在:
L/1000;
▽支腿下横梁计算:
可按一侧大车总驱动力顶推+斜支腿受压产生的水平分力组合来校核下横梁受压;
▽整机功率计算;
整机功率计算分为:
主钩卷扬机功率计算、副钩卷扬机功率计算、小车运行功率计算、大车运行功率计算等;可按标准计算程序公式进行;(祥见《各功率计算模板》)
▽总体稳定计算;
总体稳定计算分为:
空载运行稳定计算、重载运行稳定计算、最大抗风能力计算等;可按标准计算程序公式进行;(见《总体稳定计算模板》)
三,其他设计注意事项:
▽支腿平衡梁设计:
平衡梁一般受弯曲,为箱梁结构,梁宽是梁高的0.6-0.8倍左右或根据支腿主杆连接法兰要求确定。
计算项目:
上下盖板承受弯曲应力;腹板承受剪应力;主梁刚度不小于L/800;(三项需同时满足!
)受力特别大的梁需要校核腹板焊缝强度;
可按支腿最大轮压组合计算平衡梁受力;
梁内隔板设置原则:
主传力对应位置设计实心隔板;局部稳定需要或传力较小可设计空心隔板;
当梁高与腹板厚度比≦60可不设计横隔板;当梁高与腹板厚度比≧60-160时只设计横隔板,不需要设计纵隔板;当梁高与腹板厚度比≧160需要同时设计横隔板和纵隔板;
▽轴销设计:
车轮轴承按双倍承载选取;车轴按刚度控制设计,刚度为:
L/1000;材料一般为45钢,重要的轴可采用40Cr材料。
凡采用上述合金钢都需要进行调质处理;
直径大于100的销轴用卡板固定;直径小于80的销轴可采用开口销;经常拆卸的销轴需要在轴端设计引入角,引入角小于30°。
▽行走大车设计:
行走大车可根据单轮轮压来设计选用。
我中心根据常用门吊的使用情况,建立了标准台车库。
将大车的结构形式归纳为两种:
1标准结构;2简易结构。
驱动形式为两种:
1全驱动车+被动车;2半驱动车;(半驱动车的轴承箱为密封结构,无外齿轮,一个车体上主动轮、被动轮各一个,用于环境恶劣的地方。
车轮直径的系列为:
¢400/15t、¢450/20t、¢500/25t、¢600/30t、¢710/35t五种,应合理选用。
一般门吊无特殊要求,选用二分之一驱动大车;对于要求爬坡1%以上或制动要求高的门吊,可选用全驱动大车或在被动车上加装防风制动装置。
提高制动停车效果。
▽起重小车设计:
起重小车可分为:
卷扬机、机架、行走机构、定滑轮组、动滑轮组(吊具)几个部分。
卷扬机:
需确定:
最小单绳拉力;平均绳速;最大容绳量。
机架:
定滑轮梁的强度、刚度、腹板剪力计算;两端焊缝剪切计算;行走机构梁的强度、刚度计算;
机架的计算原则是:
将各梁按简支梁加载逐一计算,对于大吨位的梁,要特别注意腹板的剪应力和传力隔板的设置。
行走机构:
驱动动力计算;轮压计算;
定滑轮组:
滑轮轴计算;滑轮直径选定;滑轮组支承座或吊挂部件计算;(多片滑轮的安装要考虑滑轮轴最佳间隙的选取:
轴与轴承内孔的最小间隙:
0.10-0.15)
▽吊具:
严格按照起重机设计手册中的吊钩部件安全系数设计!
起重小车总成:
需要校核动滑轮摆绳极限位置的入绳角:
λ≦1.5°,视其转动速度快慢,决定缠绕层数。
无排绳器的卷筒,最大缠入量不得超过三层。
取力称重装置的设计安装应便于检查、检修。
100t以上起重小车建议用8个车轮,其目的时减少主梁上玄杆的局部压应力。
▽防护栏杆设计:
栏杆高度H=1050,一般用¢1″水煤管或35×35×3方管制造。
栏杆上面、中间设横杆,下设踢脚板。
防止人员滑倒后从中横杆下面摔出。
爬梯应根据国标要求来设计:
爬坡斜度在35°-55°之间;结构形式为:
两侧用两根50X50X5角钢组合做边梁,踏板宽B=160mm-180mm,用3mm花纹钢板折弯制成,台阶高度:
200mm-260mm;楼梯道净宽度不小于600mm.一层最大梯长爬高:
5米。
直梯可用50X50X5角钢做边梁,用¢1″以上水煤管做台阶。
台阶高度:
260mm左右;楼梯道净宽度不小于550mm.一层最大梯长爬高:
9米。
当在高空时,须加装圆形防护圈,防护圈内径不小于700mm,梯子下面预留2米高度不装防护圈,方便人员进出。
为了便于拆装和运输,斜梯与栏杆在工厂内放样做好,在工地将两者焊接。
对于梁场门吊,由于要经常转场拆卸,可考虑做成可拆分件。
在栏杆下端增加一套筒,筒壁钻孔攻丝,将套筒与楼梯焊牢,用螺栓与栏杆固定。
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- 桁架 门吊 结构设计 计算
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