奥钢联技术手册.docx
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奥钢联技术手册.docx
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奥钢联技术手册
奥钢联连铸技术手册
一、连铸
概述
大体理论和计算
计算和设计公式
.1坯壳厚度及液芯长度
.2拉速
.3振动
.4温度
.5结晶器的散热
.6二次冷却
.7热坯长度的确信
.8收缩
电磁搅拌
结晶器电磁搅拌
结尾电磁搅拌
平安
不能开浇(!
!
)
禁止持续浇注
中包停浇
如何区分钢水和钢渣
中包包衬
可应用的工作层
中包和侵入式水口的预热
塞棒浇注的中包预热
拉浇前设备的前提预备
结晶器的预备
引锭杆的预备
送引锭
封引锭
推荐利用的封引锭方式(1802)
开浇前大包中包的操作步骤
开浇
开浇的前提条件
火切机操纵板
大包开浇
大包长水口的操作
塞棒浇注的手动开浇
自动开浇
连铸工艺
改换大包
快换中间包
停浇
质量操纵/质量保证
间接查验方式
直接查验方式
表面查验
内部缺点查验
取样和查验
中包前取样
中包测温
中包取样
铸坯取样
冶金缺点-铸坯缺点-缘故/纠正方式
表面缺点
内部缺点
一、连铸
概述
钢水由液态转变成固态是在连铸进行的,其产品被称为小方坯、大方坯或板坯
精炼后,吊车将大包吊在大包旋转台的支撑臂上,盖上大包盖,将大包放在大包回转台上后,将其旋转至浇注位。
预热好的中间包车(大于1000度)从预热位开至浇住位,将预热好的侵入式水口与结晶器对中并插入。
同时利用长水口操作机构将通有氩气爱惜的大包长水口靠近大包滑动机构,以后,打开大包滑动水口,钢水从大包注入至中间包,中包填液时刻即从大包开浇至打开塞棒的时刻不该超过2分钟。
中间包向结晶器注入钢水是通过安装在中间包内的塞棒来操纵的,中间包支持在中间包车上。
开浇前,先起动结晶器振动台和液位操纵系统。
人工加爱惜渣,结晶器安装于平台上,通过振动机构完成上下运动。
安装在结晶器结尾的足辊对刚出结晶器的热坯导向作用。
足辊后的导向辊是固定的,将铸坯导入固定半径的弧线中。
置于弧形结尾的拉矫机将铸坯由恒定半径的弧形矫直为水平。
挤压辊安装于拉矫机下方,以支撑、拉戈引锭杠和铸坯,汽水喷淋用来冷却铸坯及调剂冷却强度。
喷淋室在铸坯铸坯导向周围与之成为一体,在喷淋室形成的蒸汽由排蒸汽机抽到空气中。
在不需要引锭杠导向时,由脱引锭辊将引锭脱开,并送自引锭杆辊道上。
其上装有引锭杆寄存装置,将引锭杆从开浇后至下次开浇前,寄存于其上。
铸坯由火切机切成定尺。
在辊道结尾装有可移动档板,将铸坯停下。
拉浇终止时,低速拉尾坯,高速矫直。
尾坯由尾坯处置装置切尾送走。
当最后一支坯移至输出辊道,引锭杆由寄存引锭杆装置落至辊道上,送入铸坯导向辊至结晶器下方将引锭头对中送入结晶器。
封引锭杆预备下一浇次。
大体原理和计算
计算和设计公式
.1坯壳厚度及液芯长度
液芯长度由坯壳成长常数和凝固时刻所决定的,此常数可看做一个数值,在凝固区增大。
坯壳凝固厚度“S”的计算公式如下:
S=K*/t固态坯壳
S(mm)凝固常数
K(mm/min1/2)凝固时刻=L/VC
t(min)凝固长度
Vc(m/min)拉速
此刻铸坯任一点的坯壳厚度都可计算。
凝固常数是由拉浇的钢种所决定的,以确信冶金长度,数值如下:
K=27mm/min1/2
K=26mm/min1/2
1.2.1.2拉速
最大拉速由冶金长度(从结晶器液位至铸坯凝固的连铸长度)计算公式如下:
VCMAX=LM/tsolid
D/2=K*/tsolid
Tsolid=(D/2K)2
VCMAX=Lm*(k/s)2=LM*(2*K/D)2
其中:
K(mm/min1/2)——凝固系数
Vcmax*(m/min)-----最大拉速
D(mm)——————热坯厚度
Lm(M)——————液芯长度,也称“冶金长度”
Tsolid(min)————铸坯全数凝固的时刻
不能超过最大可用拉速(由冶金长度估算出的);不然铸坯内的液芯长度会超出铸坯支撑长度而致使鼓肚。
举例:
Lm=27mK=26mm/min1/2D=220mm
VCMAX=27*(2*26*220)2=/min
在实际生产中,依照要求的拉速时刻、化学成份、铸坯性能及中间包温度采纳比较低的拉速。
1.2.1.3振动
振动的速度,频率乃至振幅对铸件的表面性能及外形有着重要的阻碍。
幸免坯壳粘在结晶器壁上,振动装置是密不可少的。
振动参数(振幅、频率、负滑脱)阻碍着振痕的深度、间距、爱惜渣的消耗及坯壳的成长。
振动的平均速度,公式如下:
Vo=2*h*f
h(m)——振幅
f(min-1)——频率
Vo(m/min)——平均振动速度
振动速度理论上应比拉速高30~40%,即:
Vo=1.*Vc
.4
温度
拉浇温度对凝固进程有着相当大的阻碍,因此其对铸坯质量有着紧密的关系,太高的拉浇温度致使铸坯质量差(中心疏松、晶粒组织粗大、大量的树枝晶、应力裂纹等)且增加漏钢的危险,过热度应为10~35度之间。
过热度增高会致使铸坯厚度变薄,如此由于坯壳很薄,拉应力增大,大大增加了粘壳的危险,而致使漏钢的危险增加。
过热度超过45~60度(不同钢种而不同),必需停止拉浇。
太低的过热度会使钢水在侵入式水口中结死,大包钢水的温度应依照工艺要求在二次冶炼中确信下来。
不妥的过热度对铸坯质量的阻碍;
*过热度太高
--纵向裂纹
--深度的中间裂纹和中心分层
--极重的偏析
*过热度太低
--水口结死
下面是对应生产顺序的相关温度:
大包温度(Tl),为开浇前在大包内的钢水温度。
中包温度(Tt),为中包内钢水温度。
液相线温度(Tlid),为分钢种开始凝固的温度。
计算液相线温度的公式:
°C(液相线)=%C-Y%合金
%C
X
=
90
合金元素
含量范围%
Y
Si
0-3
8
Mn
5
P
30
S
25
Cr
0-18
Ni
0-9
4
Cu
5
Mo
2
V
0-1
2
W
-18%%C
1
As
14
Sn
10
O*
80
N*
90
H*
0-?
Ti
17
Al
5,1
Co
1,7
*=预估的
.5结晶器散热
从结晶器带走热量的进程及热传导形式,描述如下:
*凝固的坯壳间钢水的对流.
*通过坯壳的热传导.
*坯壳与铜板/铜管表面(爱惜渣\气隙)的接触.
*结晶器铜板/铜管的热传导.
*通过结晶器铜板/铜管与水套间冷却水的对流.
最重要的温降发生在结晶器铜板/铜管与坯壳的热传导,见图1:
结晶器冷却的几个重要参数:
*拉速:
拉速增快,铸坯与铜板/铜管,接触的长度增加.
*爱惜渣:
熔化的爱惜渣填充在铜板/铜管与坯壳之间,有助于散热.
*结晶器的几何尺寸:
改变结晶器倒锥度提高散热强度.
*结晶器冷却:
一样为幸免形成气泡,结晶器冷却水必需达到必然流量,水的粘度比水更重要,计算水的流量及压力参见连铸机供给商提供的操作手册.
.6二冷水
二冷水的冷却强度由连铸机内铸坯的表面温度,拉浇的钢种及拉速决定的,二冷区所有的凝固常数在K=26mm/min1/2-28mm/min1/2之间,取决于钢种及二冷水量,为了取得中意的浇注组织,几个冷却水段的冷却水量是单独调剂的。
气雾冷却由于铸坯的冶金冷却,利用这种形式的喷嘴可取得较宽范围的水量调剂,但必需达到下面的平稳:
铸坯不能过冷(幸免表面缺点),设备不能过热(以幸免辊子及轴承的损坏)。
对流量,压力及喷嘴型式的要求,参加连铸机供给商提供的操作手册。
.6热坯长度的确信
计算热坯长度的公式如下:
Lhot=Lcold*X+S
Lhot(mm)----热坯长度,其值应在长度测量装置上调剂
Lcold(mm)----冷却后的铸坯长度(约+20℃)
S(mm)------切缝宽度(因火切机及质量的不同而不同)
X
(1)-------收缩因子,考虑铸坯从切割机至冷坯的收缩值,是铸坯在切割辊上温度的函数及铸件成份的函数.
铸坯在切割辊道上的平均温度(整个断面的平均温度)约在900℃,冷坯是在+20℃的室温上测的.
计算热坯长度,必需明白整理因子,收缩因子为一常量X=.用于所生产的铸坯.如生产钢种扩大到合金钢,收缩因子可随之修改.
C钢:
X=
举例:
铸坯长度=8000mm(冷坯)
质量:
St37---收缩率=
Lhot=Lcold*X+切缝---=8000mm*+8mm
Lhot=8112mm
.8收缩
.概述
连铸在固相线温度下的热收缩对证量有专门的阻碍,一些铸坯表面的缺点及生产中碰到的一些现象都是由于不同的C含量的钢种其收缩特性不同引发的.
C含量为%~%的钢种(包晶范围)对表面及内部裂纹表面粗糙、扭曲变形、拉漏比C含量低于或高于那个范围的钢种更为灵敏。
研究说明%~%的钢种通过结晶器的热流量最小,且结晶器与坯壳之间的摩擦力也较低。
以上观看到的现象归因于包晶反映而引发铸坯收缩量增大及机械应力提高。
δ/γ相变
在固相线温度以下恒定的温度区间内,铁碳合金的收缩量是C含量的函数。
C含量的%~%的热收缩量增加,相应的体积缩小(密度增大)是与δ/γ相变相关联的。
δ/γ相变只发生在铸坯上特定的一段,由于收缩不均匀,和钢水静压力引发的除热应变外的弹性应变、粘弹性应变、使机械应力增强。
在连铸生产中,收缩及应力的成长都是由于拉浇进程中各类因素复杂的彼此作用(温度梯度、坯壳成长速度)和钢的材质特性的结果。
就VOEST-ALPINESTAHL产品,体会表面:
收缩率取知足计算的要求,分析说明收缩率对其阻碍微小.
电磁搅拌
结晶器电磁搅拌
M-EMS(结晶器电磁搅拌)对铸件的内部和表面质量有着踊跃的作用,由于能量消耗较高(约3Kwh/t),EMS要紧在浇注高品质的特钢中利用.
特殊情形:
包晶钢!
(C含量为~%)
体会说明,调剂M-EMS的参数(主若是电流),可提高生产和冶炼的成效.
M-EMS放于结晶器装配下放更适合于利用爱惜渣和侵入式水口的形式.
利用建议的M-EMS参数设置时,专门观看弯月面的情形,以确保弯月面的情形,以确保弯月面无大的搅动.
如弯月面波动过大过侵入式水口侵蚀,必需慢慢减少电流,(如25A)直到中意为止.
结晶器断面超过200mm2及结晶器壁>20mm的情形,建议选用2~的频率.
如结晶器断面小于200mm2及结晶器壁<15mm的情形,建议选用4Hz的频率.
为了方便操作,若是最大电流为400A,或接近400A(390A),也可选用固定的频率,注:
范围由C含量来确信)!
分钢种设置M-EMS参数,举例:
表1所示依照C含量的不同而设置的电流:
M-EMS的频率应调剂到2~之间(依照不同的断面尺寸,如小断面高频率,大断面低频率).表1
C含量
M-EMS(A)
<
150
~
250-400
~
350~400
>
>400
注意:
为了幸免注流钢水时卷渣,侵入式水口必需保证最小插入深度(如建议插入深度80~140mm).
结尾电磁搅拌
利用结尾电磁搅拌只对高碳钢或Mn\Cr含量高(>1%)的钢种成心义.
注:
为使结尾电磁搅拌达到最优成效,结尾电磁搅拌中心应置于铸坯内液芯50mm处!
如显现”白亮带”,强度通过下面方式可操纵:
*增加M-EMS的电流.
*减少F-EMS的电流.
*调剂反转周期见表3===专门是用于低C钢.
*降低拉速(也确实是缩短液芯长度).
表2所示F-EMS电流与C含量的函数关系.
F-EMS的频率应调剂至~之间.
C含量(%)
F-EMS频率(A)
<
-
~
250
~
300
>
350-400
周期(正反向)(sec.)
小断面
大断面
5~8
8~12
表2
建议最小拉速应使F-EMS达到最正确成效。
180*180末端搅拌K-因子为26
拉速(m/min)
冶金长度(m)
在F-EMS处的实际液芯(mm)
名义液芯(mm)
12
58
>50
64
68
69
73
77
300*300末端搅拌K-因子为26
拉速(m/min)
冶金长度(m)
在F-EMS处的实际液芯(mm)
名义液芯(mm)
34
>50
15
49
62
73
20
83
平安
不能拉浇(!
!
)
*无结晶器冷却水
*无二冷水
*无振动
*无润滑(油或爱惜渣)
禁止继续拉浇
*结晶器冷却水为事故状态
*结晶器冷却水温差Δt>12℃
*结晶器冷却水事故水箱未满
*发觉大包或中包即将穿包(大包或中包车呈红斑)
*中包弯月面低于300mm
*铸坯停留超过4分钟
*拉速过快
*中包温度太高
中包停浇
在大包停浇后,大包工必需当即通知P3工留意放开浇注的钢流或是塞棒浇注应注意弯月面.
缘故:
避免渣流入结晶器而致使漏钢乃至停浇.
钢和渣的区分
*当钢水从黄蓝或黄绿(在于眼镜繁荣颜色)变成深黄色时.
*当钢流由强度到分流时.
*持钢棒快速从钢流中挑出些渣,如溅起许多小的火花,那多是钢;若是钢流穿过钢棒轻轻掠过,那是渣.
*若是是塞棒浇注,其弯月面搅动挺大,注意只是在由钢转换为渣时!
*一下渣当即停浇(最好稍稍提早一点).
*中包停浇时,大包工应用钢棒(勿用管子)测几回钢水液位,如此也能够明白,中包是不是有渣,有多少.
中包包衬
连铸工艺中对钢的质量、本钱及产品的平安都有严格的要求,对此领域中利用的耐材产品有更高的要求,对中包包衬耐材要紧以下几个部份:
*隔热层
*永久层
*工作层
隔热层是由陶瓷纤维或高铝砖制成位于永久层之间.
两种不同形式的永久层:
*永久层为耐火砖或高铝砖
永久层的缺点是每一个中间包都需要特殊形状的砖,其连接处比较薄,利用后,永久层表面的砖磨损不均匀,专门是接缝处变大.表面的不均匀及宽的接缝,使钢壳粘在永久层上.一旦钢壳剥落永久层就受到破坏.
*永久层砖的另一缺点是,中包容积增大及复杂后,其本钱及安装时刻延长.
*永久层为高铝,低水泥,低湿气的浇注料:
这种浇注料在各温度段都有绝好的机械强度,及耐热冲击抗力.因其为低水泥浇注料幸免了接触反映.
高机械强度的化合物和少量的粘接剂大大提高了此种包衬的中包利用寿命.
低水泥的浇注料制成单体无接缝的包衬,排除用砖砌所存在的接缝问题,利用低水泥浇注料使永久层的安装更方便,更快,且中包寿命增至1500炉.
可应用的工作层
下面是几种工作层的制法:
*板式包衬
*用喷枪喷涂的包衬
*喷雾式喷涂的包衬
*干粉中包衬
*板式包衬,最初利用于1974年,其为高绝热,低密度可改换的预制板.这项工艺利用冷中间包开浇成为现实,是中包预备的一次革命.
初期的板式包衬为硅质板后来进展为可预热的镁质板,如此既知足了板坯的连铸开浇的要求,又利用了板式包衬的优势.
可预热板式包衬排除预热是工作层碎落的可能,另外,还比喷枪喷涂或砌砖的形式有以下优势:
*中间包冷热都可用
*增加了绝热性能
*良好的抗碎裂性能
*延长一个浇次的寿命
*提高中间包利用率,缩短周转周期
制作时的一个缺点,专门是大的中包,需要大量的劳动
80年代初期,开始喷雾包衬系统,其于喷枪包衬不同的重要的地方为在喷补料中增加纤维,这不仅降低其密度和本钱,而且便于干燥提高了储热性能.同时这种工艺在制作厚的包衬时比喷枪补加倍容易操纵,这种包衬能够预热也能够冷包没有问题.其成品的决热特性比起板式包衬加倍受欢迎.
喷雾喷包衬的要紧优势为包衬的喷补与中包的几何形状无关.此工艺只需要短的时刻预备,相对劳动强度低,喷补材料可自动由机械人制作,以后的劳动需求更低.
此工艺与其它湿的工艺相较要紧缺点为:
在利用前要进行干燥.
干粉中包衬,于1986年左右提出,此工艺与前面提到的工艺不同的地方为采纳干粉形式,干粉包衬利用松脂在相对温度较低(约200℃)的条件下的粘合力而制成的.
粉剂预备好后将一模型置于中包内,将干粉灌入中间包永久层与模型之间.这种特制的模型要求能均匀传递中包热量,避免中包中间包钢板的移动和扭曲变形,对可否振动的要求取决于利用的产品.
这种工艺的优势
*中包周转快
*劳动量低
*良好的脱膜性
*对永久层有良好的爱惜作用
*干净精致的工作层(使非金属夹杂容易上浮)
比起湿的工艺其要紧的优势为减少了必要的热循环周期
采纳哪一种包衬不同的钢厂依照各自的因素来确信如下:
*中包大小
*连浇炉数
*钢水清洁度
*费用
*是不是容易脱壳
*周转周期的重要性和中包利用率
*现有设备和包衬制度
*钢水质量的要求,低H,低C
*利用人工或自动方式
中包及水口预热
.1塞棒浇注的中包预热
*中包必需干燥清洁
*将中包包盖置平
*预热时刻估量为60~90min.
*加热前安装好水口==如是单体水口,必需先安装水口.
*将载有中包的中包车开至结晶器上方对中(必需关上塞棒)
*返回加热位调剂预热烧嘴
*将塞棒打开约40mm
*打算开浇前,启动加热(从上端)加热时刻不超过90min,很多于60min(参见耐火材料供给商提供的加热曲线)
*加热温度为1000℃~1300℃之间.
*水口预热30~60min,时刻长短取决于烧咀质量
*大包到站后检查大包滑动水口油缸及液压系统工作是不是正常
拉浇前设备的前提预备
结晶器的预备
开浇前必需检查下面的前提预备,必需完成下面各项预备工作
*铜管无损伤,如划痕或不均匀磨损
*足辊如有不均匀磨损必需改换
*结晶器冷却水预备完毕
*结晶器足辊段喷淋水预备完毕,检查喷淋方式
*结晶器可见部位无水,不得有水渗入结晶器内,结晶器铜管必需干燥
*结晶器罩固定于结晶器上
*结晶器液位检测系统预备完毕
如为新上的结晶器,必需增加以下检查项目
*结晶器液位操纵系统装入预备就绪
*结晶器冷却套内充满水,无空气
*只能利用检查过调整过的结晶器
*固定结晶器于振动台上的螺栓必需拧紧
*润滑软管联接完毕
*冷却介质的连接处紧固(在振动台架与结晶器间无泄露)
*结晶器足辊至扇形段的第一辊的过度段检查,调整.
引锭杆预备
正确安装引锭杆
引锭杆,专门是引锭头插入结晶器前必需检查是不是清洁
必需认真检查引锭头部与热坯接触的部位,如表面有损伤(划痕\裂纹等)应送检查(点焊或点磨)
应按保护手册进行接头处加油动作检查.
送引锭
下面的前提预备,自动系统无法检测只能目测:
*引锭杆预备是不是完毕
*拉矫机上辊是不是在”UP”位
*有无检修任务或检修在拉矫机区和导向区
*检查调整引锭杆压力为正常
目视及电气检测前提条件全数知足后,能够开始送引锭
封引锭
封引锭操作步骤如下:
铜板与引锭头一圈的裂缝用密封绳封锁,并用小钢棒手动压紧.
注意:
必需将引锭杆头部与结晶器中心尽可能对正.
另外,密封绳和引锭杆头上撒一层金属屑.
所有封引锭材料必需是干燥无锈的(铁锈中含氧!
!
),封完引锭头,振动台,拉浇机和喷淋水直到开浇时候才启动(通常电气联锁).在等大包时候,结晶器上需要盖一钢板爱惜其不被破坏,不然所封好的引锭头破坏后,必需从头封.
.1推荐利用的封引锭杆方式(180*180)举例
第一步==引锭杆于结晶器的位置
引锭杆插入深度不超过100mm(!
)
缘故:
*必需为钢水流出足够的空间,如此结晶器添液时,会给水口额外的预热作用.
*更多的空间能够延长结晶器的添液时刻,使其连接更好.
*使开浇时在紧急情形下加倍平安,例如:
发生结流.
第二步==用棉绳密封引顶头
警惕地将棉绳捣入引顶头与结晶器缝内,以避免损坏结晶器镀层,确保结晶器的利用寿命.
第三步==撒铁屑
*铁屑必需干燥无油的金属制品.
*将铁屑均匀地撒在引顶头上,以避免钢液损坏引顶头.
*所用的铁屑确保能将引顶头与热坯快速简单的分开.
第四步==放置钩子
所用的钩子确保引顶头与热坯的连接平安靠得住.另外兼备冷钢的作用,其传热成效极好.
第五步==放入冷钢(弹簧)
冷钢有以下优势:
*这种紧密的排布确保了在需要冷钢的位置有冷钢,而且保证侵入式水口足够多的插入深度,例如:
4孔水口.
*这种形式和设计是高效的(冷钢直径小,接触面积大)这种冷钢在通过结晶器下口时可不能掉落(有时会发生在螺纹钢形式上)而致使阻塞.
*钢水良好的渗透性保证与引顶杆连接牢固.
开浇前大包中包的操作步骤
钢水应该准时到站,而且化学成份正确,适当均匀的温度.
大包由其上的行车吊至大包回转台.
大包一到回转台,当即将悬挂在隔壁的大包滑动油缸连于大包上,其具体的位置在吊架上调剂.
接上滑动水口后,预备将大包转到浇注位.
在将大包转到浇注位之前应该关掉中包及水口预热,并开走中包车.
中包车到位浇注位后应该按供给商提供的手册所述方式操作结晶器液位自动操纵系统.
中包对中后,将必备工具(如挑渣棒等)置于结晶器盖板旁.
中包车至浇注位后,称重装置置0位,只显示中包包内的钢水重量.
中包在浇注位对中时应该将长水口垂直接到滑动水口上.
1.7开浇
2.开浇的前提条件
如前面章节所述,开浇前必需进行各类预备工作.除以前提到的,还必需考虑以下的工作:
*是不是选定钢种?
*结晶器冷却水是不是工作,流量是不是正确?
*是不是选定振幅?
*中心润滑泵是不是启动?
*排蒸汽风机是不是启动?
*检查水,油,气的压力流量和温度
*二次冷却水冷却曲线是不是选定?
*大包回转台是不是预备就绪?
*中包车是不是预备就绪?
*振动台是不是预备就绪?
*拉矫机是不是预备就绪?
*事故水是不是预备就绪?
*结晶器液位操纵是不是为自动方式?
*是不是选定起步拉速?
.1火切机操纵板
*是不是检查所有显示灯?
*进行空试车
*火切机移至起始位.
*所有的拉矫机,辊道驱动方式是不是为自动?
*横移机和冷床是不是为自动方式?
*因此设备预备就绪才能够开浇.此信号由电气系统通报,详细操作参见电气手册.通常,只用几流生产,其拉浇时刻延长.这可能致使钢水结流和连浇节拍跟不上的问题.必需确认当结晶器冷却水打开后结晶器铜板上无水垢.
大包开浇
大包开浇前,每一流必需在操作状态且应知足”ready tocast”条件.
不管是手动开浇仍是自动开浇,下面的设备有其独立的自动/手动操作方式:
*振动台(前面提过)
*喷淋水
*拉矫机
当浇注状态为初始状态或操作工将拉矫方式由手动改成自动时,以上功能缺省状态为自动方式.
如没有钢水流下,操作工应该关闭滑动水口然后再次打开,如仍无钢水流出,那么必需打开滑动水口烧氧.
烧氧前,将长水口移开.
中包钢液位一超太长水口下口就应加爱惜剂.
如必需烧氧,在大包注入初期就将长水口置于钢流外.二次装长水口之前中包钢水必需加满一半.
若是大包滑动水口为人工操作,不能将滑动水口全数关死,以避免结流.
必需提早清理掉大包滑动水口的积聚物.
200mm,以避免”涡流的效应”.
中包的钢水必需覆盖为黑色.
.1大包长水口的操作
.长水口的固定
当大包转到中包上方的浇注位时候,将长水口连到滑动水口的搜集水口上.
从大包滑动水口上拆长水口前必需关闭滑动水口.
降低大包长水口的操纵机构,若是长水口安装在搜集水口上,那么前后左右地摇动操纵
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