支模架搭设施工方案计算量.docx
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支模架搭设施工方案计算量
1、工程概况:
环洲鼎盛服饰城为框架剪力墙结构,总建筑面积56643m2;各现浇楼面层高一般为2.98~5.5m,板厚120~250。
2、支模架设计
2.1六、七、八层支模架设计:
六七八层层高为4.3m,楼板厚度最厚为200mm,最大梁高870mm。
施工中支模架采用ø48×3.5焊缝钢管搭设,模板采用18厚胶合板,设计步距1500mm(3步架),立杆间距:
板下为1200×1200,梁下为1000×1000,现对立杆稳定性验算如下:
2.1.1荷载计算:
2.1.1.1单根脚手架自重
立杆4.1×37.6=155N(板)
3.43×37.6=129N(梁)
横杆1.2×4×2×37.6=361N(板)
1×4×2×37.6=301N(梁)
扣件全部按200N计算。
155+361+200=716N(板)
129+301+200=630N(梁)
2.1.1.2模板自重标准:
0.5KN×1.2×1.2=0.72KN(板)
0.5KN×1×1=0.5KN(梁)
2.1.1.3新浇砼楼面自重:
2.4×9.8×0.2×1.2×1.2=6.77KN(板)
2.4×9.8×1×0.87×0.25=5.11KN(梁)
2.1.1.4钢筋自重:
1.1×1.2×1.2=1.584kN(板)
(5×3.85×1+3×1.21×1+10×2.0×0.617)×9.8=345N(梁)
NGK=0.716+0.72+6.77+1.584=9.79KN(板)
NGK=0.63+0.5+5.11+0.345=6.585KN(梁)
2.1.1.5施工及设备荷载标准:
NQK=3×1.2×1.2=4.32KN(板)
NQK=3×1×1=3KN(梁)
单根立杆轴力为:
N1=1.2×9.79+1.4×4.32=17.8KN(板)
N2=1.2×6.585+1.4×3=12.10KN(梁)
因N1>N2,只需验算N1即可。
2.1.2立杆稳定性验算:
L0=h+2a=1.5+2×0.15=1.8mi=1.58cm
入=L0/i=180/1.58=113.9
查表得=0.489
N/A=17.8×103/(0.489×489)=74.4N/mm2 钢管稳定性均满足稳定要求。 2.2十到二十七层标准层支模架设计: 10到17层层高为3.54m,17层到27层层高2.98m,现按3.54m计算,如安全,可不计算2.98m,板厚最大200mm,梁截面小于400×800。 施工中支模架采用ø48×3.5焊缝钢管搭设,模板采用18厚胶合板,设计立杆间距1500×1500,步距1800mm(2步架),梁下立杆间距为1000×1000,现对立杆稳定性验算如下: 2.2.1荷载计算: 2.2.1.1单根脚手架自重 立杆3.34×37.6=126N(板) 2.74×37.6=103N(梁) 横杆1.8×3×2×37.6=406N(板) 1×4×2×37.6=301N(梁) 扣件均按200N考虑 126+406+200=0.732KN(板) 103+301+200=0.604KN(梁) 2.2.1.2模板自重标准: 0.5KN×1.5×1.5=1.13KN(板) 0.5KN×1.0×1.0=0.5KN(梁) 2.2.1.3新浇砼楼面自重: 2.4×9.8×0.2×1.5×1.5=10.6KN(板) 2.4×9.8×0.8×0.4×1=7.53KN(梁) 2.2.1.4钢筋自重: 1.1×1.5×1.5=2.48KN(板) (8×3.85×1+4×1.21×1+5×3.85×1+10×2.4×0.617)×9.8 =683N(梁) NGK=0.732+1.13+10.6+2.48=14.942KN(板) NGK=0.604+0.5+7.53+0.683=9.317KN(梁) 2.2.1.5施工及设备荷载标准: NQK=3×1.5×1.5=6.75KN(板) NQK=3×1×1=3KN(梁) 单根立杆轴力为: N1=1.2×14.942+1.4×6.75=27.38KN(板) N2=1.2×9.317+1.4×3=15.38KN(梁) 因N1>N2,只需验算N1即可。 2.2.2立杆稳定性验算: L0=h+2a=1.8+2×0.15=2.1mi=1.58cm 入=L0/i=2.1×100/1.58=132.9 查表得=0.381 N/A=27.38×103/(0.381×489)=147N/mm2 钢管稳定性均满足稳定要求。 2.3九层支模架设计: 九层层高5.5m,上部屋面十层板厚最高250mm,梁截面一般为400×800以下,大梁截面900×2000,单独计算(见第六页)。 施工中支模架采用ø48×3.5焊缝钢管搭设,模板采用18厚胶合板,设计立杆间距1200×1200,步距1500mm(4步架),一般梁下立杆间距为1000×1000,其中大梁下立杆间距设为750×750。 现对立杆稳定性验算如下: 2.3.1荷载计算(板及普通梁): 2.3.1.1单根脚手架自重 立杆5.25×37.6=197.4N(板) 4.7×37.6=176.72N(梁) 横杆1.5×5×2×37.6=564N(板) 1×6×2×37.6=451.2N(梁) 扣件均按200N 197.4+564+200=0.961KN(板) 176.72+451.2+200=0.828KN(梁) 2.3.1.2模板自重标准: 0.5KN×1.2×1.2=0.72KN(板) 0.5KN×1×1=0.5KN(梁) 2.3.1.3新浇砼楼面自重: 2.4×9.8×0.25×1.2×1.2=8.47KN(板) 2.4×9.8×0.4×0.8×1=7.53KN(梁) 2.3.1.4钢筋自重: 1.1×1.2×1.2=1.584KN(板) (8×3.85×1+4×1.21×1+5×3.85×1+10×2.4×0.617)×9.8 =683N(梁) NGK=0.961+0.72+8.47+1.584=11.735KN(板) NGK=0.828+0.5+7.53+0.683=9.541KN(梁) 2.3.1.5施工及设备荷载标准: NQK=3×1.2×1.2=4.32KN(板) NQK=3×1×1=3KN(梁) 单根立杆轴力为: N1=1.2×11.735+1.4×4.32=20.13KN(板) N2=1.2×9.321+1.4×3=15.39KN(梁) 因N1>N2,只需验算N1即可。 2.3.2立杆稳定性验算: L0=h+2a=1.5+2×0.15=1.8mi=1.58cm 入=L0/i=1.8×100/1.58=113.9 查表得=0.489 N/A=20.13×103/(0.489×489)=84N/mm2 钢管稳定性均满足稳定要求。 2.3.3大梁支撑体系设计 九层层高5.5m,上部十层屋面梁最大的为900×2000,故对该梁需进行特殊支撑体系设计。 梁底立杆间距750×750mm,纵横拉杆步距1500,梁底按每间距200设置纵向木楞,下部用可调节丝杆顶托支撑,梁两侧按纵横间距皆为450设置φ14对拉螺栓进行连接,螺栓从梁底开始设置,并在两侧模档上设置斜撑,模档间距450,离地20cm设置扫地杆。 立杆底部设置木垫板或木方,垫板沿梁全长设置,厚度不低与10cm,宽度不小于20cm,梁底两排立杆设置剪刀撑,离地45度,连续设置。 考虑到大梁以及上部施工荷载的影响,在八层相对应处设置立杆支撑,与九层大梁下相对应,两层立杆必须保证在同一垂直位置,间距及其他构造措施与上部保持一致,此层钢管支撑必须根据混凝土拆模试块强度及设计院认可方能拆除。 支撑示意图见附图。 现对该梁立杆稳定性进行计算 2.3.3.1单根脚手架自重 立杆4.7×37.6=176.72N 横杆1×6×2×37.6=451.2N 扣件均按300N 176.72+451.2+300=0.928KN 2.3.3.2模板自重标准: 0.5KN×0.75×0.75=0.28KN 2.3.3.3新浇砼自重: 2.4×9.8×0.9×2×0.75=31.752KN 2.3.3.4钢筋自重: (55×3.85×0.75+20×1.56×0.75+8×5×1.56×4.2)×9.8 =4354N=4.35KN NGK=0.928+0.28+31.752+4.35=37.37KN 2.3.3.5施工及设备荷载标准: NQK=3×0.75×0.75=1.69KN 此梁按此方案,梁下有两根立杆支撑,故单根立杆轴力为: N=(1.2×37.37+1.4×1.69)/2=23.605KN 2.3.4立杆稳定性验算: L0=h+2a=1.5+2×0.15=1.8mi=1.58cm 入=L0/i=1.8×100/1.58=113.9 查表得=0.489 N/A=23.605×103/(0.489×489)=54.2N/mm2 钢管稳定性均满足稳定要求。 八层钢管支撑计算: 由于有八层钢管支撑,故可不考虑楼板及梁承重,以及楼板混凝土强度因素影响,荷载直接传递于八层钢管。 计算如下: 按上式,单位立杆内上层荷载 N1=37.37+1.69=39.06KN(上部九层梁基本荷载含施工荷载) 八层楼板及梁自重,梁按500×500,板按200高计算,单位内荷载为 N2=2.4×9.8×(0.5×0.5×0.75+0.2×0.4×0.75)=5.82KN 钢筋自重 N3=1.1×0.75×0.75×2=1.24KN(梁按板算) 钢管自重 N4=1.34KN(按式2.1.1.1) 不考虑本层施工荷载,钢管承受总荷载为 N=1.2(N1+N2+N3+N4)=1.2(39.06+5.82+1.24+1.34)=56.95KN 单根立杆受力计算: L0=h+2a=1.5+2×0.15=1.8mi=1.58cm 入=L0/i=1.8×100/1.58=113.9 查表得=0.489 N/A=28.5×103/(0.489×489)=119.2N/mm2 故稳定性满足要求。 假设八层支撑拆除,下部混凝土强度达到75%强度,计算梁板混凝土承载力,根据上部立杆搭设,可按单跨梁计算,梁跨度最大为5m,假设为均布荷载。 计算如下: Mumax=1/8(39.06×5×5)=122.06KN/㎡ 梁所能承受的弯矩Mmax= 3、支模架搭设、使用、拆除的一般要求。 3.1支模架搭设、使用、拆除的一般规定 3.1.1搭设规定 在搭设之前,必须对进场的脚手架配件进行严格的检查,禁止使用规格和质量不合格的杆配件。 3.1.2每搭设完一步脚手架,应校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。 3.1.3每道剪力撑、横向斜撑搭设宽度不应小于4跨,且不应小于6米,斜杆与地面的倾角宜在45~60度之间,并应随立杆、纵向和横向水平杆同时搭设,各底层斜面杆下端均必须支承在垫块或垫板上,扫地杆距地面20cm。 3.1.4立杆上的对接扣件应交错布置: 两根相邻立杆的接头不应设置在同步内,同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm;每接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。 3.1.5工人在架上进行搭设作业时,作业面上宜铺设必要数量的脚手板并临时固定。 工人必须戴安全帽和佩挂安全带,不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全作业。 3.1.6在搭设中不得随意改变构架设计,减少杆配件设置和对立杆纵距作≥100mm的构架尺寸放大。 确有实际情况,需要对构架作调整时,应提交技术主管人员解决。 3.2使用规定 3.2.1作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度,禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。 在作业中,禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。 确因操作要求临时拆除时,必须经主管人员同意,采取相应弥补措施,并在作业完毕后,及时予以恢复。 3.2.2工人在架上作业中,应注意自我安全保护和他人的安全,避免发生碰撞、闪失和落物,严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。 3.2.3每班工人上架作业时,应先行检查有无影响安全作业的问题存在,在排除和解决后方许开始作业。 在作业中发现有不安全的情况和迹向时,应立即停止作业,进行检查,解决以后才能恢复正常作业,发现有异常和危险情况时,应立即通知所有架上人员撤离。 3.2.4在每架的作业完成之后,必须将架上剩余材料物品移至地面,在任何情况下,严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。 3.3、拆除规定 3.3.1拆除必须按模板方案确定,根据拆模试块进行,拆除作业必须由上而下依次进行,严禁上下同时作业。 3.3.2在拆除过程式中,凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走,避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。 拆下的杆配件应以安全的方式运出和吊下,严禁向下抛掷。 在拆除过程中,应作好配合、协调工作,禁止单人进行拆除较重杆件等危险性的作业。 3.3.3一定要采取先搭设起始段而后向前延伸的方式,当两组作业时,可分别从相对角开始搭设。 3.3.4杆件端部伸出扣件之外的长度不得小于100mm。 3.3.5剪刀撑的斜杆与基本构架杆件之间至少有3道连接,其中斜杆的对接或搭接接头部位至少有一道连接。 3.3.6支模架底部应设一道扫地杆,扫地杆距地20cm,大梁梁底处立杆必须设双扣件。 4、安全事项 4.1搭设支模架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。 4.2在支架使用期间,严拆除主节点处的纵、横向水平杆纵横向扫地杆,连接杆等杆件。 4.3搭拆脚手架时,地面应设围栏和警戒标志,并派专人看守。 严禁非操作人员入内。 4.4、拆模操作时应按顺序分段进行,严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒,停工时不得留下松动和悬挂的模板,防止突然落下伤人。 拆模的顺序按自上而下,从里到外,先拆支撑的水平杆和斜支撑,后拆模板支撑,梁应先拆侧模后拆底模。 拆模人员应站在一侧,不准站在拆模下方,几人同时拆模应注意互相间安全距离,保证安全操作。 严禁拆模人员在上下同一垂直面上作业,防止发生人员坠落和落物打击事故。 拆下的模板、扣件、钢管等材料应及时运到指定的地点集中堆放或清理归类,防止钉子扎脚伤人。 4.5严格执行《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)和本企业安全标准中的有关安全条款。
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