衡阳市某脚手架施工方案有计算secret.docx
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衡阳市某脚手架施工方案有计算secret.docx
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衡阳市某脚手架施工方案有计算secret
第一部分编制依据
1、****置业大厦施工图。
2、钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。
3、本工程施工组织设计。
4、脚手架安全技术操作规程。
第二部分工程概况
1、工程概况
****大厦工程位于衡阳市****里**中路,总建筑面积40127.09m2,其中:
底层建筑面积为2246.80m:
地下室面积2735.77m2,建筑高度为85.8米,上部26+1层,下面一层地下室,呈三品字形布置
2、脚手架工程施工概况
根据本工程实际情况,一至二层脚手架采用双排落地式脚手架,从室外标高处开始搭设,三至九层脚手
架也采用双排落地式脚手架,脚手架支撑于三层楼面,高度按20m计算。
其于上部采用槽钢悬挑式双排架,
高度按20m计算,每次悬挑六层(分三次悬挑),三层以上卸料平台采用悬挑卸料平台。
第三部分扣件钢管脚手架计算书(PKPM软件计算)
1、落地式扣件钢管脚手架计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。
计算的脚手架为双排脚手架,搭设高度为20.0米,立杆采用单立管。
搭设尺寸为:
立杆的纵距1.20米,立杆的横距1.05米,立杆的步距1.50米。
采用的钢管类型为H48X3.5,连墙件采用2步3跨,竖向间距3.00米,水平间距3.60米。
施工均布荷载为2.0kN/m2,同时施工2层,脚手板共铺设4层。
一、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值
P1=0.038kN/m
脚手板的何载标准值
P2=0.300X1.200/3=0.120kN/m
活荷载标准值
Q=2.000X1.200/3=0.800kN/m
荷载的计算值
q=1.2X0.038+1.2X0.120+1.4X0.800=1.310kN/m
q
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩
计算公式如下:
%二碎
M=1.310X1.0502/8=0.181kN.m
>=0.181X106/5080.0=35.540N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
荷载标准值q=0.038+0.120+0.800=0.958kN/m
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5.0X0.958X1050.04/(384X2.06X105X121900.0)=0.604mm
小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm满足要求!
二、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
r'!
"iI
r"
||If'1['
I,I
5a
L"i.
大横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下
仏=0.08^
築傩網
集中荷载最大弯矩计算公式如下
%=0.267^
M=0.08X(1.2X0.038)X1.2002+0.267X0.688X1.200=0.226kN.m
丁=0.226X106/5080.0=44.425N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下
%
集中荷载最大挠度计算公式如下
=1.883X
100SZ
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V仁0.677X0.038X1200.004/(100X2.060X105X121900.000)=0.02mm
集中荷载标准值P=0.040+0.126+0.840=1.006kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V仁1.883X1006.320X1200.003/(100X2.060X105X121900.000)=1.30mm
築龍網
£hulongrcorn
最大挠度和
V=V1+V2=1.325mm
大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm满足要求!
三、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范525):
R 其中Rc――扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN; R――纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 1.荷载值计算 横杆的自重标准值P1=0.038X1.200=0.046kN 脚手板的荷载标准值P2=0.300X1.050X1.200/2=0.189kN 活荷载标准值Q=2.000X1.050X1.200/2=1.260kN 荷载的计算值R=1.2X0.046+1.2X0.189+1.4X1.260=2.046kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明: 单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可 取8.0kN; 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容: (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);本例为0.1291 NG1=0.129X20.000=2.582kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2);本例采用冲压钢脚手板,标准值为 NG2=0.300X4X1.200X(1.050+0.300)/2=0.972kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板,标准值为0.11 (4) ⑷吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2);0.005 经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.938kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到,活荷载标准值NQ=2.000X2X1.200X1.050/2=2.520kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 町=07Z7bUs 其中W0——基本风压(kN/m2),按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用: W0= 0.350 Uz――风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用: Uz =0.840 Us——风荷载体型系数: Us=1.000 经计算得到,风荷载标准值Wk=0.7X0.350X0.840X1.000=0.206kN/m2 X1.4NQ 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+0.85 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 築龍網zhulongrcom N=1.2NG+1.4NQ MW=0.85 x1.4Wklah2/10 其中Wk 风荷载基本风压标准值 (kN/m2); la 立杆的纵距(m); 立杆的步距(m)。 五、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中N立杆的轴心压力设计值,N=8.25kN; ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.26; i计算立杆的截面回转半径,i=1.58cm; 10——计算长度(m),由公式l0=kuh确定,I0=2.60m; k――计算长度附加系数,取1.155; u――计算长度系数,由脚手架的高度确定,u=1.50; A立杆净截面面积,A=4.89cm2; W立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3; H――钢管立杆受压强度计算值(N/mm2);经计算得到口=64.31 [f]――钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2; 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 ■><[f],满足要求! 2. 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 W 其中N立杆的轴心压力设计值,N=7.72kN; 「——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比10/i的结果查表得到0.26; i计算立杆的截面回转半径,i=1.58cm; 10——计算长度(m),由公式10=kuh确定,IO=2.6Om; k――计算长度附加系数,取1.155; u――计算长度系数,由脚手架的高度确定;u=1.50 A立杆净截面面积,A=4.89cm2; W立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm? ; MW――计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,MW=0.066kN.m; H――钢管立杆受压强度计算值(N/mm2);经计算得到口=73.21 [f]――钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2; 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算■><[f],满足要求! 六、最大搭设高度的计算: 不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算: 血^-弄十L4%J 其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力,NG2K=1.356kN; NQ――活荷载标准值,NQ=2.520kN; gk每米立杆承受的结构自重标准值,gk=0.129kN/m;.J築傩網 经计算得到,不考虑风荷载时,按照稳定性计算的搭设高度Hs=136.545米。 脚手架搭设高度Hs等于或大于26米,按照下式调整且不超过50米: 经计算得到,不考虑风荷载时,脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。 考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算: 其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力,NG2K=1.356kN; NQ——活荷载标准值,NQ=2.520kN; gk每米立杆承受的结构自重标准值,gk=0.129kN/m; Mwk计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩,Mwk=0.056kN.m; 经计算得到,考虑风荷载时,按照稳定性计算的搭设高度Hs=129.178米。 脚手架搭设高度Hs等于或大于26米,按照下式调整且不超过50米: 【月]二 经计算得到,考虑风荷载时,脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。 七、连墙件的计算 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算: (kN),应按照下式计算 築龍網 £hulongrcorn Nl=Nlw+No 其中Nlw――风荷载产生的连墙件轴向力设计值 Nlw=1.4 XwkXAw wk Aw No 风荷载基本风压标准值,wk=0.206kN/m2; 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积,Aw=3.00X3.60=10.800m2; 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN);No=5.000 经计算得到Nlw=3.112kN,连墙件轴向力计算值Nl=8.112kN 连墙件轴向力设计值Nf=0A[f] 其中土——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表得到「|=0.95; A=4.89cm2;[f]=205.00N/mm2。 经过计算得到Nf=95.411kN Nf>Nl,连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到Nl=8.112kN大于扣件的抗滑力8.0kN,不满足要求 八、立杆的支撑面承载力计算: 立杆支撑底面的平均压力应满足下式的要求 pwfg 其中p立杆基础底面的平均压力(N/mm2),p=N/A;p=33.01 N――上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN);N=8.25 基础底面面积(m2);A=0.25 fg支撑面承载力设计值(N/mm2);fg=68.00 支撑面承载力参照地基承载力设计公式应按下式计算 xfgk fg=kc 其中kc――脚手架支撑面承载力调整系数;kc=0.40 fgk 支撑面承载力标准值;fgk=170.00 立杆的支撑面承载力计算满足要求 2、悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。 计算的脚手架为双排脚手架,搭设高度为20.0米,立杆采用单立管。 搭设尺寸为: 立杆的纵距1.20米,立杆的横距1.05米,立杆的步距1.50米。 采用的钢管类型为|匚〔48X3.5, 连墙件采用2步3跨,竖向间距3.00米,水平间距3.60米。 施工均布荷载为2.0kN/m2,同时施工2层,脚手板共铺设4层。 悬挑水平钢梁采用[16a号槽钢U口水平,其中建筑物外悬挑段长度1.50米,建筑物内锚固段长度 悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结,最外面钢丝绳距离建筑物1.20m。 一、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.50米 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 脚手板的荷载标准值 P1=0.038kN/m P2=0.350X1.200/3=0.140kN/m 活荷载标准值 Q=2.000X1.200/3=0.800kN/m 荷载的计算值 q=1.2X0.038+1.2X0.140+1.4X0.800=1.334kN/m 小横杆计算简图 •r,,■1■.r 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=1.334X1.0502/8=0.184kN.m .「=0.184X106/5080.0=36.192N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下 33AEI 荷载标准值q=0.038+0.140+0.800=0.978kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.0X0.978X1050.04/(384X2.06X105X121900.0)=0.617mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm满足要求 二、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038X1.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.350X1.050X1.200/3=0.147kN 活荷载标准值 Q=2.000X1.050X1.200/3=0.840kN 荷载的计算值 P=(1.2X0.040+1.2X0.147+1.4X0.840)/2=0.700kN 大横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下 集中荷载最大弯矩计算公式如下 M=0.08X(1.2X0.038)X1.2002+0.267X0.700X1.200=0.230kN.m ■=0.230X106/5080.0=45.219N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下 %■ -5爲 集中荷载最大挠度计算公式如下 1833x PP 100SZ 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.677X0.038X1200.004/(100X2.060X105X121900.000)=0.02mm 集中荷载标准值P=0.040+0.147+0.840=1.027kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1.883X1027.320X1200.003/(100X2.060X105X121900.000)=1.33mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.353mm 大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm满足要求 三、扣件抗滑力的计算 築龍網 £hulcngrcom 其中Rc――扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN; R――纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 1.荷载值计算 横杆的自重标准值P1=0.038X1.200=0.046kN 脚手板的荷载标准值P2=0.350X1.050X1.200/2=0.220kN 荷载的计算值R=1.2X0.046+1.2X0.220+1.4X1.260=2.084kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明: 单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取 8.0kN; 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN; 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容: (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);本例为0.1291 NG1=0.129X20.000=2.582kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2);本例采用竹串片脚手板,标准值为0.35 NG2=0.350X4X1.200X(1.050+0.300)/2=1.134kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板,标准值为0.14 NG3=0.140X1.200X4/2=0.336kN (4) 築籠網 吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2);0.005 NG4=0.005X1.200X20.000=0.120kN 经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2FNG3+N34=4.172kN 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值 经计算得到,活荷载标准值Nq=2.000X2X1.200X1.050/2=2.520kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中Wo――基本风压(kN/m2),按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用: W=0.350 Uz――风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用: Uz=0.840 Us风荷载体型系数: US=1.000 经计算得到,风荷载标准值W=0.7X0.350X0.840X1.000=0.206kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+0.85X1.4NQ 风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW十算公式 w=0.85X1.4Wklah2/10 其中Wk――风荷载基本风压标准值(kN/m2); a立杆的纵距(m); h立杆的步距(m) 五、立杆的稳定性计算 卸荷吊点按照构造考虑,不进行计算。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 15 k――计算长度附加系数,取1.155; u――计算长度系数,由脚手架的高度确定,u=1.50; A——立杆净截面面积,A=4.89cm2; W――立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3; ――钢管立杆受压强度计算值(N/mm2);经计算得到■■=66.50 [f]――钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2; 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算P<[f],满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中N——立杆的轴心压力设计值,N=8.01kN; 妙一一轴心受压立杆的稳定系数,由长细比丨0/i的结果查表得到0.26;i计算立杆的截面回转半径,i=1.58cm; l0计算长度(m),由公式丨0=kuh确定,丨0=2.60m; k――计算长度附加系数,取1.155; u――计算长度系数,由脚手架的高度确定;u=1.50 A——立杆净截面面积,A=4.89cm2; W――立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3; Mw――计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,Mv=0.066kN.m; -'I――钢管立杆受压强度计算值(N/mm2);经计算得到宀丨=75.39 [f]――钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2; 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算■><[f],满足要求! 六、连墙件的计算 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算: 其中Niw――风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),应按照下式计算: Iw=1.4XwkXAw No――连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN);No=5.000 经计算得到Niw=3.112kN,连墙件轴向力计算值Ni=8.112kN 连墙件轴向力设计值Nf=A[f] 其中卜;一一 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比I/i=30.00/1.58的结果查表得到■'=0.95; A=4.89cm 2;[f]=205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf=95.411kN Nf>Ni,连墙件的设计计算满足要求 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到Ni=8.112kN大于扣件的抗滑力8.0kN,不满足要求! 七、悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用,里端B为与楼板的锚固点,A为墙支点。 本工程中,脚手架排距为
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