高支模板工程方案.docx
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高支模板工程方案.docx
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高支模板工程方案
模板工程施工方案
(高支模)
序号
项目
内容
1
工程名称
凯悦华庭
2
建设单位
惠州市名都房地产开发有限公司
3
建设地点
惠州市大亚湾中心区北段中兴五路东北侧
4
设计单位
惠州市大亚湾建筑设计院
5
建筑面积
33079.87平方米
6
地下室层高为4.9;标准层层高4.9
7
建筑总高49.35
为了保证工程项目的质量,将模板工程支撑为钢龙门架支(钢结构),模板全部采用1830×915×20,木夹板。
一、柱模板
1、模板制作:
按缝必须严密,板驳口要互相错开,不应在同一水平线上。
柱模板底部应留一个15×20cm清扫口。
2、位于同一轴线的柱,应先校正两端柱模上口中心线处拉一铁丝通线,然后校正中间各模柱,每个柱之间应用水平支撑相互拉结牢固。
3、必须在侧模板外面设置柱箍,柱筛间距一般为30~50cm。
靠近柱底的柱箍应加密。
4、安装柱侧模前,应先绑扎好钢筋、测出标高并标在钢筋上。
再在已浇筑好地面或楼面上固定柱模底部木框。
竖立起柱的侧模,并用斜撑临时撑住,然后用线锤校下使其垂直,检查合格后即斜撑钉固定。
5、柱模垂直度允许偏差:
当层高≤5m时为6mm,当层高大于5m时为8mm。
二、梁模板
1、梁跨度超过4m时,底板起拱、起拱高度宜为全跨长度的1%~3%。
2、梁高大于800mm时大梁,中间加设一道500×50木方,并且用螺丝对拉或8#铁线拉紧以低抗侧压力,防止模板受力后变形。
3、支顶必须垂直,下方应用木楔子垫起校下水平,严禁用砖块垫在支顶下。
4、在支顶影响交通的地方,可采用斜撑应用两边撑成“八”字。
5、支顶必须满足强度要求,梁高大于60mm、支顶间距不得大于400mm,梁高小于600mm时也不能大于500mm。
6、为增强支顶整体稳定性,支顶之间要设可靠的拉杆,互相拉撑成直线,离地面50cm设一道,以上隔2m加设一道,拉杆必须成“十”字设置。
7、梁模板安装后轴允许偏差不得超过5mm,底模上表面标高为±5mm,内部尺寸为±4mm、-5mm。
三、楼板模板
1、梁侧模板支稳定后通线检查,钉设楼板模板/
2、采用旧模板时,必须调直后方可使用,旧板铺设必须正确,防止旧板之间搭减少楼板的厚度。
旧边缘要用欠钉订牢,防止松动。
3、挑檐必须撑牢拉紧,防止向外倾覆。
确保安全。
4、天面模板必须严格按照设计坡度进行安装。
因排水坡度要求而造成梁侧板倾斜,模板安装时要特别注意,外围挑板底板最必须水平,使混凝土成型后满足装饰要求。
如要求防止雨水倒流的宜设止要槽。
四、模板工程安全技术要求
1、进入施工现场必须正确佩戴好个人防护用品和遵守施工现场纪律。
2、工作前应检查使用的工具是否牢固,工作时是思想集中,防钉子扎脚和高处滑落。
3、安装和拆除高度5m以上的模板,应搭脚手架,并设防护栏,禁止上下同一垂直面操作。
4、高处拆模时,应有专人指挥,并在工面标出工作区,用绳子红旗加以围护,暂停人员过往。
5、不得用外脚手架作为支顶使用,通道中间斜撑拉杆等应设1.8m高以上,防止碰头。
6、支模过程中,如需中途停歇,应将支将支顶、侧板,柱板等钉牢。
拆模时间歇时,应将已活动的模板支顶,拉撑等运走或妥善堆放防止因扶空,踏空而随落。
7、模板上有预留洞者,应在安装后将洞口盖好,混凝土的预留洞应在模板拆除后即将洞口盖好。
8、拆除模板时,人不许站在正拆除模板下方,拆除临边模板时,人不得站在建筑物边缘,防止模板落下,人避走时失坠落。
9、不得在脚手架上堆放模板和支顶。
五、质量要求
1、模板及其支顶应根据工程结构形式、荷载大小进行安装,具有足够的承载力、则度和稳定性,能可靠地承受浇筑砼时的重量、侧压力以及施工荷载。
为保证砼结构的截面尺寸,模板安装后应仔细检查各部构件、各种连接件、支承件、加固配件必须安装牢固,无松动现象,要及时修整加固。
2、载大的部位必须加强钢脚手架,如使用其它方法必须经得现场施工人员同意,并采取采有效措施才能作业。
模板的接缝必须严密不应见光,重复使用的模板与砼接触面必须干净并涂刷隔离剂。
3、模板拆除时:
砼的强度能保证其表面及棱角不受损伤;不应对楼层形成冲击荷载,拆除的模板宜分散堆放并及时清运。
拆模时不要用力过猛过急,拆下来的木料要及时运走,整理。
拆模板程序一般应是后支先拆,先支的后拆,先拆非承重部份,后拆除承重部分以及自上而下的原则拆模时,严禁用大锤和橇棍硬砸硬橇,严禁松动的模板悬空。
重大复杂模板的拆除,事前应制定拆模方案。
4、允许偏差:
轴线5mm,底模上表面标高15mm,截面内部尺寸14mm,层记垂直度25mm,相邻两板表面平整2mm,表面平整5mm。
5、操作人员必须严格执行操作规程,质量验收标准按现行国家标准执行。
六、施工生产安全措施
1、凡进入施工区的人员必须佩戴安全帽,不准赤脚与穿拖鞋、高跟鞋、严禁酒或身体带病上岗作业,高处作业时必须使用安全防护用品,对工地内的和种安全防护设施、警告牌和标志等,不准随意拆除和拖动,未经施工现场负责人或安全员批准,不准任意拆除所有安全设施。
2、凡进入工地的生产工人必须服从管理人员的指挥;必须是熟悉施工技术与安全生产操作规程的人员;必须进入质量和安全生产教育后才能上岗,不准带小孩进入施工现场、不准在施工现场内嬉戏、打闹、争吵或其它狂妄行为。
不准在高处下抛掷任何物质材料、不准随意大小便。
3、上架首先检查脚手架施是否安全可靠,确定无误后方可上架作业。
操作前应检查使用的脚手架足否安全牢固,脚手架上不得堆放过多的材料与工具,同一块脚手板人员不得超过2人。
上下脚手架应走斜道,不准站在砖墙上进行操作。
4、操作时班组所使用的各种材料和工具应放好,防止物体坠落伤人。
防止发生安全事故。
工作完毕应将脚手杂物清扫干净,防止掉落伤人。
5、各种电锯、圆盘木工锯机械的使用要由熟悉机械性能的人员操作,操作人员应穿上绝缘防护靴,手湿不得接触开关,操作前应先检查好机具,机具不得带病作业。
如有违犯操作规程而靠成机械损坏或安全责任,均由班组直接负担损失责任。
七、安全生产责任
1、凡进入工地内的一切作业人员必须服从施工管理人员的指挥,必须熟悉模板工施工技术与安全生产操作规程;必须由熟悉机械性能的人员操作使用机械;必须进行质量安全生产教育后才能上岗。
2、班前班后必须进行安全与质量检查。
作业过程班组必须保证工完场清,拆模时底层必须派人员指挥,砼捣制时必须派从人员跟班作业制捣砼柱时要加插预留钢筋,捣制砼楼面时要提前钉装好各种预留孔洞口。
3、制作安装时,必须选取合理的材料使用,不得随便锯截支顶模板以贪图方便,必须减少浪费现象。
不得使用变质与腐烂材料。
4、安装时所使用的各种钢脚手架以及各种配件必须进行签领手续,完工后或不再进行使用时,必须及时交回指定地点数清存放,如有损失者班组按价赔偿。
5、班组人员如有违犯了施工质量与生产安全要求,所造成的质量安全事故,由班组直接负责经济与责任。
因违反操作规程造成了机械损坏、或其它原因造成各种人为的损失,均由班组直接负担赔偿责任。
6、如违反施工质量要求、安全生产要求,所造成的质量事故、安全事故,由班组直接负担经济与责任。
7、施工过程班组人员如有违反上述的质量要求、安全措施,生产责任除每次给予罚款50元处理外;同时也执行《工地经律违章处罚条例》并承担经济损失责任和法律责任。
大柱施工计算书
1、基本参数
柱截面宽度b=600mm,柱截面高度h=500mm,柱高度H=4.9mm,结构表面隐蔽。
柱b方向设竖肋4根,对拉螺栓2根,柱h方向设竖肋5根,对拉螺栓3根,柱箍间距500mm,柱模板采用18厚夹板,竖肋采用80×80mm木枋,柱箍采用双钢管Φ48×3.0mm,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗剪强度fv=1.40N/mm2;钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗弯强度fm=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。
2、荷载计算
(1)荷载标准值
1)新浇混凝土的侧压力
F1=0.22γ×200/(T+15)×β1×β2×V(1/2)
=0.22×24.00×5.71×1.00×0.85×2.500.5=40.52kN/m2
(r=24.00kN/m3,β1=1.00,β2=0.85,V=2.50m/h,T=20.00℃)
F2=γH=24×柱高=24×7.00=168.00kN/m2。
F1、F2两者取小值40.52kN/m2,有效压头高度为F/γ=1.69m。
2)倾倒混凝土产生的荷载4.00kN/m2
(2)荷载组合
1)抗弯、抗剪强度验算
分项系数
标准值kN/m2
荷载值kN/m2
1.新浇混凝土的侧压力
1.2
40.52
48.62
2.倾倒混凝土产生的荷载
1.4
4.0
5.60
q1=54.22
2)挠度验算
按强度验算荷载组合,不考虑倾倒、振捣混凝土产生的荷载:
q2=1.2×40.52=48.62kN/m2。
3、柱模板面板验算
面板的计算宽度取柱箍间距0.50m,q=54.22×0.50=27.11kN/m,q,=48.62×0.50=24.31kN/m2
取柱截面高度h方向(通过比较b和h,取大者)进行计算:
竖肋间距L=188mm,计算跨数4跨;木模板厚度h=18mm;W=bh2/6=750×182/6=40500mm3,I=bh3/12=750×183/12=364500mm4。
(1)抗弯强度验算
弯矩系数KM=0.107
M=KMqL2=0.107×27.11×1882=102525N·mm
σ=M/W=102525/40500=2.53N/mm2
模板抗弯强度σ=2.53N/mm2<fm=13.00N/mm2,满足要求。
(2)抗剪强度验算
抗剪系数KV=0.607
V=KVqL=0.607×27.11×0.19=3.09kN
τ=3V/(2bh)=3×3.09×1000/(2×750×18)=0.34N/mm2
模板抗剪强度τ=0.34N/mm2<fv=1.40N/mm2,满足要求。
(3)挠度验算
挠度系数Kν=0.632
挠度ν=Kνq,L4/100EI=0.632×24.31×1884/(100×9000×364500)=0.06mm
[ν]=0.80mm
模板挠度νmax=0.06mm<[ν]=0.75mm,满足要求。
4、竖肋验算
竖肋木枋的计算宽度取b或h两方向最大间距188m。
荷载计算值q=54.22×0.19=10.30kN/m,q,=48.62×0.19=9.24kN/m;
竖肋采用的80×80mm木枋,W=bh2/6=80×802/6=85333mm3,I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4.
计算跨度柱箍间距500mm,跨数3跨。
(1)抗弯强度验算
弯矩系数KM=0.100
M=KM·qL2=0.100×10.30×5002=257500N·mm
σ=M/W=257500/85333=3.02N/mm2
竖肋抗弯强度σ=3.02N/mm2<fm=13.00N/mm2,满足要求。
(2)抗剪强度验算
剪力系数KV=0.600
V=KVqL=0.600×10.30×0.50=3.09kN
τ=3V/(2bh)=3×3.09×1000/(2×80×80)=0.72N/mm2
竖肋抗剪强度τ=0.72N/mm2<fv=1.40N/mm2,满足要求。
(3)挠度验算
挠度系数KV=0.677
挠度ν=Kνq,L4/100EI=0.677×9.24×5004/(100×9000×3413333)=0.13mm
[ν]=L/250=500/250=2.00mm
竖肋挠度νmax=0.13mm<[ν]=2.00mm,满足要求。
5、B方向柱箍验算
柱箍采用双钢管Φ48×3.0mm,W=2×4490=8980mm3,I=2×107800=215600mm4
竖肋传递到柱箍的集中荷载P=1.100×54.22×750/(4-1)×500=7.46kN(取竖肋承受的最大支座反力);
设有2根对拉螺栓,按3跨连续梁进行计算。
经计算得到:
Mmax=0.28kN.m;Vmax=0.07mm;Rmax=9.01kN
(1)抗弯强度验算
σ=M/W=280000/8980=31.18N/mm2
B向柱箍抗弯强度σ=31.18N/mm2<fm=205.00N/mm2,满足要求。
(2)挠度验算
νmax=0.07mm,[ν]=370/250=1.48mm
B向柱箍挠度νmax=0.07mm<[ν]=1.48mm,满足要求。
6、H方向柱箍的计算
柱箍采用双钢管Φ48×3.0mm,W=2×4490=8980mm3,I=2×107800=215600mm4;
竖肋传递到柱箍的集中荷载P=1.100×54.22×0.75/(5-1)×0.50=5.59kN(取竖肋承受的最大支座反力)
设有3根对拉螺栓,按4跨梁进行计算。
经计算得到:
Mmax=0.17kN.m;Vmax=0.02mm;Rmax=7.78kN
(1)抗弯强度验算σ=M/W=170000/8980=18.93N/mm2
H向柱箍抗弯强度σ=18.93N/mm2<fm=205N/mm2,满足要求。
(2)挠度验算
νmax=0.02mm,[ν]=310/250=1.24mm
H向柱箍挠度νmax=0.02mm<[ν]=1.24mm,满足要求。
7、B方向对拉螺栓验算
对拉螺栓直径14mm,容许拉力值[N]=17.80kN
所受最大拉力N=柱箍Rmax=9.01kN
B向对拉螺栓所受最大拉力N=9.01kN<最大容许拉力值[N]=17.80kN强度验算满足要求。
8、H方向对拉螺栓验算
对拉螺栓直径14mm,容许拉力值[N]=17.80kN
所受最大拉力N=柱箍Rmax=7.78kN
H向对拉螺栓所受的最大拉力N=7.78kN<最大容许拉力值[N]=17.80kN强度验算满足要求。
梁模板支撑计算书
1.计算参数
结构楼板厚100mm,梁宽b=200mm,梁高h=600mm,层高4.9m;结构表面考虑隐蔽;模板材料为:
夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm;木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗剪强度fv=1.40N/mm2;支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm,门式钢管脚手架纵向间距600mm,梁边至板支撑的距离0.80m;门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。
2.梁底模验算
(1)梁底模及支撑荷载计算
荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值
①底侧模自重0.3kN/m2×(0.30+1.64)×1.2=0.70kN/m
②砼自重24.0kN/m3×0.30×0.95×1.2=8.21kN/m
③钢筋荷载1.5kN/m3×0.30×0.95×1.2=0.51kN/m
④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.30×1.4=0.84kN/m
梁底模和支撑承载力计算组合①+②+③+④q1=10.26kN/m
梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①+②+③)/1.2q2=7.85kN/m
(2)梁底模板验算
第一层龙骨间距L=300mm,计算跨数5跨;底模厚度h=18mm,板模宽度b=300mm;
W=bh2/6=300×182/6=16200mm3;I=bh3/12=300×183/12=145800mm4;
1)抗弯强度验算
弯矩系数KM=-0.105
Mmax=KMq1L2=-0.105×10.26×3002=-96957N.mm=-0.10kN.m
σ=Mmax/W=96957/16200=5.99N/mm2
梁底模抗弯强度σ=5.99N/mm2<fm=13.00N/mm2,满足要求。
2)抗剪强度验算
剪力系数KV=0.606
Vmax=KVq1L=0.606×10.26×300=1865N=1.87kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×1865/(2×300×18)=0.52N/mm2
梁底模抗剪强度τ=0.52N/mm2<fv=1.40N/mm2,满足要求。
3)挠度验算
荷载不包括振捣砼荷载,则计算荷载q2=7.85kN/m;挠度系数Kυ=0.644;
υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×7.85×3004/(100×9000×145800)=0.31mm
[υ]=300/250=1.20mm
梁底模挠度υmax=0.31mm<[υ]=1.20mm,满足要求。
计算简图和内力图如下图:
(3)第一层龙骨验算
门式钢管脚手架宽度L=1200mm,梁宽C=300mm,γ=300/1200=0.25;第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=100mm;
W=bh2/6=80×1002/6=133333mm3,I=bh3/12=80×1003/12=6666667mm4。
1)抗弯强度验算a、梁传荷载计算
q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=10.26×300/300=10.26kN/m
Mq=qcL(2-γ)/8=10.26×300/1000×1200/1000×(2-0.25)/8=0.81kN.m
b、板传荷载计算
P板重量=1.2×(板厚度×25+模板重)+1.4×活载
=1.2×(0.13×25+0.30)+1.4×2.50=7.76kN/m2
板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000×300/1000×7.76=0.93kN
a=0.5×(L-c)=0.5×(1200-300)=450mm,Mp=P×a=0.93×0.45=0.42kN.m
Mmax=Mq+Mp=(0.81+0.42)×106=1230000N.mm=1.23kN.m
σ=Mmax/W=1230000/133333=9.23N/mm2
第一层龙骨抗弯强度σ=9.23N/mm2<fm=13.00N/mm2,满足要求。
2)抗剪强度验算
Vmax=0.5×q×梁宽+P=0.5×10.26×300000/1000+0.93/1000=1.54kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×1.54×1000/(2×80×100)=0.29N/mm2
第一层龙骨抗剪强度τ=0.29N/mm2<fv=1.40N/mm2,满足要求。
3)挠度验算
q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=7.85×300/300=7.85N/mm
υq=q’cL3×(8-4γ2+γ3)/(384EI)
=7.85×300×12003×(8-4×0.252+0.253)/(384×9000×6666667)=1.37mm
υp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)
=0.93×1000×450×12002×(3-4×0.382)/(24×9000×6666667)=1.02mm
υmax=υq+υp=1.37+1.02=2.39mm[υ]=1200/250=4.80mm
第一层龙骨挠度υmax=2.39mm<[υ]=4.80mm,满足要求。
计算简图和内力图如下图:
(4)第二层龙骨验算
门式钢管脚手架纵向间距600mm,计算跨数3跨;第二层龙骨采用单木枋:
b=80mm,h=100mm,
W=1×80×1002/6=133333mm3,I=1×80×1003/12=6666667mm4;
1)抗弯强度验算
P=V=1/2×q×梁宽+P=0.5×10.26×300/1000+0.93=2.47N,
弯矩系数KM=0.175
Mmax=KMPL=0.175×2.47×1000×600=259350N.mm=0.26kN.m
σ=Mmax/W=259350/133333=1.95N/mm2
第二层龙骨抗弯强度σ=1.95N/mm2<fm=13.00N/mm2,满足要求。
2)抗剪强度验算
剪力系数KV=0.650
Vmax=KVP=0.650×2.47×1000=1610N
τ=3Vmax/(2bh)=3×1.61×1000/(2×80×100)=0.30N/mm2
第二层龙骨抗剪强度τ=0.30N/mm2<fv=1.40N/mm2,满足要求。
3)挠度验算
P=V=1/2×q×梁宽+P板传=0.5×7.85×300/1000+0.93=2.11kN,
挠度系数Kυ=1.146
υmax=KυPL3/(100EI)=1.146×2.11×1000×6003/(100×9000×6666667)=0.09mm
[υ]=L/250=600/250=2.40mm
第二层龙骨挠度υmax=0.09mm<[υ]=2.40mm,满足要求。
计算简图和内力图如下图:
3.支撑强度验算
传至每个门式钢管脚手架立柱的最大支座力的系数=2.150
传至每个门式钢管脚手架立柱的力NQK1=2.150×2.47=5.31kN
每个门式钢管脚手架立柱的活载(1.0kN/m2):
NQK2=1.4×0.6×0.60×1=0.50kN
每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK=NQK1+NQK2=5.31+0.50=5.81kN
单榀MF1219门式钢管脚手架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m
每个门式钢管脚手架立柱沿高度重量=0.08kN/m,钢管重量=0.0384kN/m
门式钢管脚手架和水平拉杆重量
NGK=(7.00-0.95-1.9)×0.08+3×1.80×0.0384=0.54kN
门式钢管脚手架总承载力=1.2×NGK+NQK=1.2×0.54+5.81=6.46kN
每个门式钢管脚手架立柱的承载力(kN)=40.16/2=20.08kN
门架承载力6.46kN<20.08kN,满足要求。
4.支撑支承面验算
门式钢管脚手架立杆设配套底座100×100mm,支承面为(按C15考虑)混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为:
F=6.46+[0.08×1.90+(1.2+0.60)×0.0384]×1.2=6.73kN
(1)支承面受冲切承载力验算
βs=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-15=105mm,η=0.4+1.2/βs=1.00
σpc,m=1.00N/mm2,Um=4×100=400mm,βh=1.00
(0.7βhft+0.15σpc,m)ηUmhO
=(0.7×1×0.91+0.15×1)×1.00×400×105/1000=33.05kN
门架支承面受冲切承载力33.05kN>6.73kN,满足要求。
(2)支承面局部受压承载力验算
Ab=(0.10×3)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2
βl=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0.75
ωβlfccAl=0.75×3×6120×0.01=137.70kN
支承面局部受压承载力F=137.70kN>上部荷载F=6.73kN,满足要求。
5.侧模板验算
(1)荷载计算
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