知名央企校园招聘化学工艺试题.docx
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知名央企校园招聘化学工艺试题
**知名央企化学工艺试题
1、在常压连续精馏塔内分离苯-氯苯混合物。
已知进料量为55kmol/h,组成为0.45(易挥发组分的摩尔分数,下同),塔顶馏出液的组成为0.99,塔底釜残液组成为0.02。
操作回流比为3.5。
塔顶采用全凝器,泡点回流。
在塔顶泡点下,苯、氯苯的汽化热分别为30.65kJ/mol和36.52kJ/mol。
水的比热容为4.187kJ/(kg?
℃)。
若冷却水通过全凝器温度升高15℃,则冷却水的消耗量为(A)。
A.5.37104kg/h
B.4.17104kg/h
C.53.7kg/h
D.2.25105kg/h
2、在直径200mm的标准脉冲萃取塔中用30%TBP煤油溶液萃取回收废水中的HNO3,为了达到一定回收率需7个理论级,已求得在所采用的操作条件下理论级当量高度为0.4m,则塔的有效高度(即装有筛板部分的高度)为(A)。
A.2.8m
B.0.4m
C.2.4m
D.3.2m
3、同一体系的平衡吸附量随温度升高的变化趋势是(B)。
A.增高
B.下降
C.不变
D.无法判断
4、气流干燥器的干燥作用主要发生在干燥管的(A)。
A.进口段
B.出口段
C.中间段
D.整个干燥管内
5、对于液体的吸附,溶质在溶剂中的溶解度愈大,其平衡吸附量将(C)。
A.无影响
B.愈大
C.愈小
D.无法判断
6、既可用于流体纯化(如脱色),又可用于混合物分离的吸附装置中,较适宜的是(B)。
A.搅拌槽
B.周期间歇操作的固定床
C.模拟移动床
D.流化床-移动床组合
7、吸附操作常用来分离或纯化吸附质含量(C)的流体混合物。
A.较高
B.中等
C.较低
D.任何值
8、在常压下将组成为0.48(易挥发组分的摩尔分数)的苯-甲苯混合物进行简单蒸馏,已知进料量为26kmol/h,塔顶馏出量为11.7kmol/h。
操作范围内汽液平衡关系为y=0.52x+0.455,则釜残液的组成为(A)。
A.0.324
B.0.350
C.0.425
D.0.505
9、在全回流条件下,用一实验精馏塔测定所装塔板的效率。
测定物系为苯-甲苯混合物,其平均相对挥发度为2.65。
在实验稳定后,测得经全凝器冷凝后的回流液组成为0.882(摩尔分数),再沸器底部采出液体的组成为0.135(摩尔分数)。
实验精馏塔内装有5层塔板,则所装塔板的总板效率为(A)。
A.60.0%
B.80.0%
C.75.5%
D.62.6%
10、在一连续精馏塔中分离苯-甲苯混合物。
已知原料液的流量为10kmol/h,其中含苯0.56(摩尔分数)。
若要求苯的回收率为96.5%,塔釜残液中含苯0.026(摩尔分数),则塔顶产品的流量为(A)。
A.193.33kg/h
B.2.46kg/h
C.207.28kg/h
D.225.36kg/h
11、用通风机将温度20℃,湿度0.005的新鲜空气送入预热器,预热到120℃后进入连续逆流干燥器中,空气离开干燥器时的温度为60℃。
湿物料由20℃,含水量w1=0.015被干燥至5℃,含水量w2=0.002,每小时有9000kg湿物料被加入干燥器,绝干物料的比热容为cs=1.9kJ/kg绝干料?
℃。
干燥器的热损失600kJ/kg汽化水分,则新鲜空气的消耗量接近(B)。
A.10110kg绝干气/h
B.10161kg绝干气/h
C.12850kg绝干气/h
D.5476kg绝干气/h
12、某液体混合物用一种高效萃取剂萃取,经一次接触即能达到要求的分离任务,宜选用(C)。
A.填料萃取塔
B.筛板萃取塔
C.单级式萃取器
D.转盘萃取塔
13、吸附操作常用来分离或纯化吸附质含量(C)的流体混合物。
A.较高
B.中等
C.较低
D.任何值
14、蒸发计算时,溶液的沸点按(A)来确定。
A.完成液组成
B.原料液组成与完成液组成的算术平均值
C.原料液组成
D.原料液组成与完成液组成的对数平均值
15、某液体混合物用一种高效萃取剂萃取,经一次接触即能达到要求的分离任务,宜选用(C)。
A.填料萃取塔
B.筛板萃取塔
C.单级式萃取器
D.转盘萃取塔
16.在化工生产工艺技术路线选择中,首先要选择的原则是(B)。
A、工艺路线的先进性;B、工艺技术路线的可靠性;
C、工艺路线经济的合理性;D、工艺路线先进性及经济合理性。
17.实际生产过程中,为提高反应过程的目的产物的单程收率,宜采用以下措施(C)。
A、延长反应时间,提高反应的转化率,从而提高目的产物的收率;
B、缩短反应时间,提高反应的选择性,从而提高目的产物的收率;
C、选择合适的反应时间和空速,从而使转化率与选择性的乘积即单程收率达最大;
D、选择适宜的反应器类型,从而提高目的产物的收率。
化工单元操作
18.某塔高30m,进行水压试验时,离塔底10m高处的压力表的读数为500kPa,(塔外大气压强为100kPa)。
那么塔顶处水的压强(D)。
A、403.8KPa;B、698.1KPa;C、600KPa;D、无法确定。
19.当两台规格相同的离心泵并联时,只能说(B)。
A、在新的工作点处较原工作点处的流量增大一倍;
B、当扬程相同时,并联泵特性曲线上的流量是单台泵特性曲线上流量的两倍;
C、在管路中操作的并联泵较单台泵流量增大一倍;
D、在管路中操作的并联泵扬程与单台泵操作时相同,但流量增大两倍。
20.实际生产过程中,为提高反应过程的目的产物的单程收率,宜采用以下措施(C)。
A、延长反应时间,提高反应的转化率,从而提高目的产物的收率;
B、缩短反应时间,提高反应的选择性,从而提高目的产物的收率;
C、选择合适的反应时间和空速,从而使转化率与选择性的乘积即单程收率达最大;
D、选择适宜的反应器类型,从而提高目的产物的收率。
21.对于压缩气体属于易燃易爆性质时,在启动往复式压缩机前,应该采用(B)将缸内、管路和附属容器内的空气或其他非工作介质置换干净,并达到合格标准,杜绝爆炸和设备事故的发生。
A、氮气;B、氧气;C、水蒸汽;D、过热蒸汽。
22.透平式压缩机属于(A)压缩机。
A、往复式;B、离心式;C、轴流式;D、流体作用式
22.在单效蒸发器内,将某物质的水溶液自浓度为5%浓缩至25%(皆为质量分数)。
每小时处理2t原料液。
溶液在常压下蒸发,沸点是373K(二次蒸汽的汽化热为2260kJ/kg)。
加热蒸汽的温度为403K,汽化热为2180kJ/kg。
则原料液在沸点时加入蒸发器,加热蒸汽的消耗量是(B)。
A、1960kg/h;B、1660kg/h;C、1590kg/h;D、1.04kg/h。
23.精馏塔中自上而下(C)。
A、分为精馏段、加料板和提馏段三个部分;B、温度依次降低;
C、易挥发组分浓度依次降低;D、蒸汽质量依次减少。
24.二元溶液连续精馏计算中,物料的进料状态变化将引起(B)的变化。
A、相平衡线;B、进料线和提馏段操作线;C、精馏段操作线;D、相平衡线和操作线。
25.某二元混合物,若液相组成xA为0.45,相应的泡点温度为t1;气相组成yA为0.45,相应的露点温度为t2,则(A)。
A、.t1<t2;B、.t1=t2;C、t1>t2;D、不能判断。
26.某精馏塔的理论板数为17块(包括塔釜),全塔效率为0.5,则实际塔板数为(D)块。
A、34;B、31;C、33;D、32。
27.若仅仅加大精馏塔的回流量,会引起以下的结果是(A)。
A、塔顶产品中易挥发组分浓度提高;B、塔底产品中易挥发组分浓度提高;
C、提高塔顶产品的产量;D、减少塔釜产品的产量。
28.精馏塔操作时,回流比与理论塔板数的关系是(B)。
A、回流比增大时,理论塔板数也增多;B、回流比增大时,理论塔板数减少;
C、全回流时,理论塔板数最多,但此时无产品;D、回流比为最小回流比时,理论塔板数最小。
29.降低精馏塔的操作压力,可以(B);
A、降低操作温度,改善传热效果;B、降低操作温度,改善分离效果;
C、提高生产能力,降低分离效果;D、降低生产能力,降低传热效果。
30.精馏塔的下列操作中先后顺序正确的是(B)。
A、先通加热蒸汽再通冷凝水;B、先全回流再调节回流比;
C、先停再沸器再停进料;D、先停冷却水再停产品产出。
31.精馏塔的操作压力增大(B)。
A、气相量增加;B、液相和气相中易挥发组分的浓度都增加;
C、塔的分离效率增大;D、塔的处理能力减少。
32.某二元混合物,进料量为100kmol/h,xF=0.6,要求塔顶xD不小于0.9,则塔顶最大产量为(B)。
A、60kmol/h;B、66.7kmol/h;C、90kmol/h;D、100kmol/h。
33.某二元混合物,α=3,全回流条件下xn=0.3,yn+1=(B)。
A、0.9;B、0.3;C、0.854;D、0.794。
34.某二元混合物,α=3,全回流条件下xn=0.3,yn1=(D)。
A、0.9;B、0.3;C、0.854;D、0.794。
35.某精馏塔精馏段理论塔板数为N1层,提留段理论板数为N2层,现因设备改造,使精馏段理论板数增加,提留段理论板数不变,且F、xF、q、R、V等均不变,则此时(A)。
A、xD增加,xW不变;B、xD增加,xW减小;
C、xD增加,xW增加;D、xD增加,xW的变化视具体情况而定。
36.某筛板精馏塔在操作一段时间后,分离效率降低,且全塔压降增加,其原因及应采取的措施是(B)。
A、塔板受腐蚀,孔径增大,产生漏液,应增加塔釜热负荷;
B、筛孔被堵塞,孔径减小,孔速增加,雾沫夹带严重,应降低负荷操作;
C、塔板脱落,理论板数减少,应停工检修;
D、降液管折断,气体短路,需要更换降液管。
37.某二元混合物,其中A为易挥发组分,当液相组成xA=0.6,相应的泡点为t1,与之平衡的汽相组成为yA=0.7,与该yA=0.7的汽相相应的露点为t2,则t1与t2的关系为(A)。
A、t1=t2;B、t1
38.低浓度逆流吸收塔设计中,若气体流量、进出口组成及液体进口组成一定,减小吸收剂用量,传质推动力将(C)。
A、变大;B、不变;C、变小;D、不确定。
39.逆流填料塔的泛点气速与液体喷淋量的关系是(C)。
A、喷淋量减小泛点气速减小;B、无关;
C、喷淋量减小泛点气速增大;D、喷淋量增大泛点气速增大。
40.正常操作下的逆流吸收塔,若因某种原因使液体量减少以至液气比小于原定的最小液气比时,下列哪些情况将发生?
(C)
A、出塔液体浓度增加,回收率增加;B、出塔气体浓度增加,但出塔液体浓度不变;
C、出塔气体浓度与出塔液体浓度均增加;D、在塔下部将发生解吸现象。
41.用纯溶剂吸收混合气中的溶质。
逆流操作,平衡关系满足亨利定律。
当入塔气体浓度y1上升,而其它入塔条件不变,则气体出塔浓度y2和吸收率的变化为(C)。
A、y2上升,下降;B、y2下降,上升;C、y2上升,不变;D、y2上升,变化不确定。
42.吸收混合气中苯,已知y1=0.04,吸收率是80%,则Y1、Y2是(A)。
A、0.04167kmol苯/kmol惰气0.00833kmol苯/kmol惰气;
B、0.02kmol苯/kmol惰气0.005kmol苯/kmol惰气;
C、0.04167kmol苯/kmol惰气0.02kmol苯/kmol惰气;
D、0.0831kmol苯/kmol惰气0.002kmol苯/kmol惰气
43.与精馏操作相比,萃取操作不利的是(D)。
A、不能分离组分相对挥发度接近于1的混合液;B、分离低浓度组分消耗能量多;
C、不易分离热敏性物质;D、流程比较复杂。
44.能获得含溶质浓度很少的萃余相但得不到含溶质浓度很高的萃取相的是(B)。
A、单级萃取流程;B、多级错流萃取流程;
C、多级逆流萃取流程;D、多级错流或逆流萃取流程。
45.在原料液组成xF及溶剂化(S/F)相同条件下,将单级萃取改为多级萃取,萃取率变化趋势是(A)。
A、提高;B、降低;C、不变;D、不确定。
46.在原溶剂B与萃取剂S部分互溶体系的单级萃取过程中,若加入的纯萃取剂的量增加而其他操作条件不变,则萃取液中溶质A的浓度yA′(D)。
A、增大;B、下降;C、不变;D、不确定。
47.分配曲线能表示(C)。
A、萃取剂和原溶剂两相的相对数量关系;B、两相互溶情况;
C、被萃取组分在两相间的平衡分配关系;D、都不是。
48.在原料液组成及溶剂化(S/F)相同条件下,将单级萃取改为多级萃取,如下参数的变化趋势是萃取率()、萃余率()。
B
A、提高,不变;B、提高,降低;C、不变,降低;D、不确定。
49.欲分离芳烃与烷烃的混合物,已知芳烃与烷烃的沸点接近,对此体系的分离,宜采用(C)。
A.精馏
B.蒸发结晶
C.液液萃取
D.离子交换
50.催化剂在使用过程中会逐渐失活,其失活速率式为
,当平行失活对反应物有强内扩散阻力时,d为__C__。
A.≈0B.=1C.→3D.≈1
51.对于一个气固相催化反应,减小外扩散和内扩散影响的措施正确的是(A)
A.提高反应器内气体的流速,减小催化剂颗粒的直径;
B.降低反应器内气体的流速,减小催化剂颗粒的直径;
C.降低反应器内气体的流速,增大催化剂颗粒的直径;
D.增加催化剂颗粒的直径,提高反应器内气体的流速
52.Langmuir吸附模型的四个假定:
均匀表面、单层吸附、吸附机理相同和无相互作用这几点应该说是非常苛刻的,实际情况很难满足上述要求。
然而,对于多数的化学反应,应用这几点假定进行有关的推导,结果一般是可以接受的,其主要原因在于(A)
A.实际反应过程中催化剂表面吸附物种的覆盖度很低;
B.实际的催化剂表面一般很平整;
C.实际的催化剂表面上活性位间的距离较远;
D.实际的催化剂表面上活性位的数量有限
53.对于可逆放热反应,为提高反应速率应(C)
A.提高压力B.降低压力C.提高温度D.降低温度
54.在一填料吸收塔中用清水吸收氨-空气混合物中的氨。
已知进塔混合气的流量为50kmol/h,氨的摩尔分数为0.05,操作条件下的气液平衡关系为Y=0.88X,水的用量为最小用量的1.75倍,若要求出塔尾气中氨的摩尔分数为0.003,则水的用量为(A)。
A.1242.4kg/h
B.69.02kg/h
C.1307.7kg/h
D.1237.1kg/h
55.欲分离芳烃与烷烃的混合物,已知芳烃与烷烃的沸点接近,对此体系的分离,宜采用(C)。
A.精馏
B.蒸发结晶
C.液液萃取
D.离子交换
56.下面的T-X图中,AB是平衡曲线,CD是最佳温度曲线。
由图确定反应的类型为(A)。
A.可逆放热反应
B.可逆吸热反应
C.不可逆放热反应
D.不可逆吸热反应
57.上面的T-X图中,AB是平衡曲线,GH是最佳温度曲线,FB是等转化率线。
由图确定在等转化率FB线上所标明的各点中,(A)点速率最小。
A.B
B.F
C.H
D.D
58.下面的T-X图中,AB是平衡曲线,GH是最佳温度曲线,FB是等转化率线。
由图确定在等转化率FB线上所标明的各点中,(D)点速率最大。
A.H
B.G
C.F
D.I
59.反应组分有A,B,C三种,由下图表示的间歇反应器中反应组分浓度随时间变化曲线,判断反应的类型为(A)。
A.平行反应
B.并列反应
C.单一反应
D.连串反应
60.反应组分有A,B两种,由附图表示的反应物A的消耗速率随浓度变化曲线,判断反应的类型为(B)。
A.一级反应
B.自催化反应
C.可逆反应
D.连串反应
61.在全混流反应器和活塞流反应器中分别进行等温恒容零级不可逆反应,反应温度及原料的初始浓度均相同,则达到相同转化率时所需的空时大小(A)。
A.相等
B.全混流小于活塞流
C.全混流大于活塞流
D.不确定
62.以下有关过程系统最优化问题的自由度及最优化问题解的相关叙述中,不正确的是(D)。
A.过程系统最优化问题的自由度等于变量数与方程数之差
B.过程系统最优化问题的自由度等于决策变量数减等式设计约束方程数
C.当过程系统最优化问题的自由度小于零时,最优化问题无解
D.过程系统最优化问题自由度大于零是最优化问题有解的充分条件
63.工业反应过程的设计优化,是指在规定的约束范围内,寻找一组决策变量,使反应过程的优化目标函数(如转化率、收率等)达到极值,对于设计优化,下述四项内容中正确合理的是(C)。
A.反应器形式、结构和尺寸的选择
B.反应器操作方式、反应工艺操作条件的选择
C.反应器形式、结构、尺寸、操作方式和工艺操作条件的选择
D.反应器形式、结构、尺寸、操作控制、原料质量、操作方式的选择
64.以下不是工艺物料流程图(PFD)所包括内容的是(B)。
A.全部工艺物料和产品经过的设备及全部物料管线
B.设备辅助管路、管件及阀件
C.物流号及与之对应的物料平衡数据表
D.主要控制方案
65.以下有关管道设计压力的选取的叙述,不符合其确定原则的是(C)。
A.装有安全泄放装置的管道,设计压力应不低于安全泄放装置的开启压力
B.管道设计压力应不低于最大工作压力
C.与设备相连的管道,其设计压力不应低于所连接设备的最大工作压力
D.管道与超压泄放装置间通路被堵塞时,设计压力按不低于可能产生的最大工作压力确定
66.以下有关管道及仪表流程图的叙述正确的是(D)。
A.管道及仪表流程图PID的设计依据是:
设计基础以及各专业为实施工艺设计所提交的资料
B.在进行PID设计过程中安全性必须考虑,经济性可不作考虑
C.在提供PID设计的基础资料中不包括三废指标及公用工程规格及用量
D.有关工艺装置工艺管道的初步设计结果也应作为提供PID设计的基础资料之一
67.以下有关工程设计阶段及PID版次的叙述错误的是(B)。
A.工程设计阶段分基础设计和详细工程设计两个阶段
B.在基础设计阶段,PID应完成初步设计条件版(A)版,内部审核版(B版)和用户批准版(C)版三个版次的设计
C.在详细工程设计阶段,PID应完成1版(详细设计1版),2版(详细设计2版),3版(施工版)三个版次的设计
D.对于小型或成熟工艺装置的PID设计,至少应完成初步条件版,设计版和施工版三个版次
68.以下不属于管道及仪表流程图A版(初步条件版)包括的内容的是(D)。
A.全部有位号的设备、机械、驱动机及备台
B.标注对工艺生产起控制、调节作用的主要阀门
C.标明有泄压系统和释放系统的要求
D.对限流孔板、安全阀、爆破片、疏水阀进行标注
69.在PID图上下列(C)管道无需编号。
①全部工艺管道
②放空、放净阀后的放空、放净管道
③管道上常规设计的放空管、放净管
④控制阀、流量、安全阀等管件的旁路
A.②③
B.②④
C.③④
D.②③④
70.公用工程管道及仪表流程图中应标识出的内容包括(C)。
①与公用工程管道有关的设备的设计参数
②与公用工程管道有关的管线设计参数
③与公用工程管道有关的仪表控制方案
④在PID中已标识的公用物料及仪表
A.①②
B.③④
C.①②③
D.①②③④
71.管系压力降控制是管系尺寸设计中需考虑的重要内容,以下不属于管系压力降的控制应考虑内容的是(D)
A.管道工作压力应满足许用压力降
B.满足工艺对管系上、下游的要求
C.采用阻力控制法确定管径和管长
D.流体通过管道与管道相连的设备压力降
72.已知:
离心泵允许吸上真空高度HS=8.0mH2O,当地大气在85kPa,最大流量下动压头和压头损失之和为1.6mH2O。
其中20℃的水的饱和蒸汽压为2338.43Pa,80℃时水的饱和蒸汽压为4.73×104Pa。
欲用此泵输送敞口储槽中80℃无腐蚀水溶液,则泵安装在(C)高度上为宜。
A.2.14m
B.1.54m
C.0.54m
D.1.64m
73.已知储槽液面上方压强为0.655MPa,用油泵从储槽内反应器输送44℃异丁烷,此时物料饱和蒸汽压为0.637MPa,储槽内异丁烷液面恒定。
吸入管路的全部压头损失为1.8m的液柱,异丁烷44℃时密度为530kg/m3,泵的允许气蚀余量为3.5mH2O,可设计此泵的安装高为(B)。
A.吸入端液面下4.8m
B.吸入端液面下7.0m
C.吸入端液面下5.1m
D.吸入端液面下3.5m
74.设备布置设计不包括的内容是(B)。
A.确定各个工艺设备在车间平面和立面的位置
B.确定车间中各个设备的管口方法
C.确定某些在工艺流程图中一般不予表达的辅助设备或公用设备的位置
D.确定供安装、操作与维修所用的通道系统的位置与尺寸
75.30℃的空气在管内作湍流流动(Re>104),使管外120℃的饱和水蒸气冷凝成同温度的水。
当空气出口温度为38℃时,测得水蒸气的冷凝量为210kg/h。
若空气的流量加倍,则蒸汽的冷凝量增加(A)kg/h。
计算时可作合理简化,并忽略空气出口温度变化所引起的物性常数的变化。
A.158
B.210
C.366
D.420
76.在直径为0.6m的填料塔内,用清水吸收混于空气中的丙酮蒸气。
已知混合气体的流量为40kmol/h,丙酮的体积分数为0.08,要求出塔丙酮的体积分数为0.005,清水用量为最小用量的1.65倍,操作条件下的气液平衡关系为Y=2.35X,气相总传质单元高度为0.815m,则填料塔所需的填料层高度为(D)。
A.5.215m
B.4.826m
C.3.653m
D.4.394m
77.在连续精馏塔中分离丙酮-水混合物。
已知混合物的流量为12kmol/h,其中丙酮的流量为8.6kmol/h。
若要求丙酮的回收率为98.5%,馏出液中含丙酮0.985(摩尔分数),则釜残液的摩尔分数为(C)。
A.0.018
B.0.025
C.0.038
D.0.055
78.在连续精馏过程中,进料的温度升高,则进料热状况参数(B)。
A.增大
B.减小
C.不确定
D.不变
79.
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