最新750kV西永线700方2832米内悬浮外拉线拉线抱杆设计计算书汇总.docx

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最新750kV西永线700方2832米内悬浮外拉线拉线抱杆设计计算书汇总

750kV西永线700方28-32米内悬浮外拉线拉线抱杆设计计算书

750kV西宁至永登同塔双回输电线路工程

（Ⅳ标段）

700×700mm×28～32m内悬浮钢抱杆

计算书

甘肃送变电工程公司项目经理部

一、700方内悬浮钢抱杆容许承压力计算书

1、方形断面抱杆截面惯性矩

JX——单肢主角钢截面对X轴的惯性矩，cm4

f1——单肢主角钢截面积；cm2

C0——相邻两主角钢重心间的距离，cm

代入相应数值，将中部及端头位置惯性矩计算如下：

＝35803.848cm4

＝5709.768cm4

2、计算惯性半径

F——危险断面截面积；cm2

代入数值计算如下：

＝cm

3、计算长细比

因本工程所有规格抱杆均为变截面形式，长细比还应按等截面部分长度与全长的比值等因素综合选定：

——变截面抱杆长细比；

——变截面抱杆压杆折算长度修正系数；

——与两端支承有关的压杆折算长度系数；

——两端绞支间的距离；cm

代入数值计算过程见表1

4、抱杆的容许压应力折减系数ψ

根据变截面抱杆长细比，抱杆所用材质（16Mn钢），按表62－7查出折减系数ψ，结果见表1

5、计算抱杆容许承压力

P——抱杆容许承压力；N

——抱杆的容许压应力折减系数；

F——危险断面截面积；cm2

——危险断面以上的抱杆自重；N

结果见表1

表1抱杆受压计算表

抱杆长度（m）

36

32

30

28

大面惯性矩（cm4）

35803.848

35803.848

35803.848

35803.848

小面惯性矩（cm4）

5709.768

5709.768

5709.768

5709.768

截面积（cm2）

32.64

32.64

32.64

32.64

惯性半径（cm）

33.12

33.12

33.12

33.12

折算长度系数

1

1

1

1

长细比

108.69565

96.618357

90.57971

84.541063

a/l

0.8888889

0.875

0.8666667

0.8571429

长细比修正系数

1

1

1

1

折减系数

0.394

0.49

0.5412

0.59

16Mn屈服强度（N/mm2）

345

345

345

345

抱杆自重Gb/2（KN）

10

9

8.5

8

极限受压（KN）

443.67552

551.7792

609.4345

664.3872

K=3

137.89184

174.9264

194.64483

213.4624

k=3.6

113.2432

144.272

160.78736

176.552

k=4

100.91888

128.9448

143.85862

158.0968

说明：

1、考虑抱杆实际使用中，下端并非理想的自由绞结，四个方向上的承托绳在抱杆转动时起阻碍作用，故在折算长度系数允许范围内取偏小值1.0。

2、折减系数取值摘自《架空送电线路施工手册》，李庆林，中国电力出版社P694表62－7。

3、根据《750kV架空送电线路铁塔组立施工工艺导则》要求，安全系数应大于2.5，动荷系数K1在通过滑车组用机动绞车或绞磨、拖拉机或汽车牵引的条件下取1.2，不均衡系数K2取1.2（摘自《电力建设安全工作规程（架空电力线路部分）》附录二及附录三）），综合安全、质量、进度、效益要求及试点情况，建议安全系数取3.6。

二、28米700方内悬浮钢抱杆分解组塔计算书

1简述

内悬浮抱杆分解组塔时，抱杆的临时拉线布置方式采用外拉线（也称落地拉线）。

即抱杆拉线通过地锚固定在铁塔以外的地面上，该布置方式适用于较平坦地形。

1.1内悬浮抱杆分解组塔的布置示意如图1。

图1　外拉线悬浮抱杆分解组塔布置示意图

1—控制绳　2—被吊塔片　3—起吊钢丝绳　4—抱杆　5—外拉线

6—承托绳　7—朝天滑车　8—腰滑车　9—地滑车

1.2　外拉线悬浮杆的施工计算应包括主要工器具的受力计算及构件的强度验算。

主要工器具包括抱杆、内拉线、起吊绳（即牵引绳）、承托绳和控制绳等。

计算各工具受力，取其最大值选择相应的工器具。

2主要工器具的受力计算

2.1控制绳应不少于两根，以保证塔片平稳提升。

其合力计算式为：

（1）

式中：

——控制绳的合力，kN；

W——被吊构件的重力，kN；按为65kN考虑。

——控制绳对地平面的夹角；取值为一倍的塔高，45度。

——滑车组起吊绳与垂直面夹角。

取值取12°

计算得出＝27.49KN

采用3根φ13棕绳[单根破断拉力为83kN，安全系数取5]

2.2起吊绳。

如图1所示，由于吊点绳上方定滑车与下方动滑车组成3－3滑车组，使起吊绳的实际受力减少1/6。

滑车组受力T

当抱杆向受力侧倾斜时：

＝93.48KN　　　　　

（2）

式中：

——抱杆向受力侧倾斜时的起吊绳合力，kN；

　　　　——滑车组内吊绳合力线与铅垂线间的夹角，度。

取值取12度

牵引力P/n

　　因牵引绳从定滑车转向后，经腰滑车至绞磨，牵引力的大小为：

　　　　T2＝P/n/ζ＝T2/6/0.85=18.33kN

2——牵引力，kN；

ζ——滑轮组效率；

n——过滑轮钢绳数；

牵引力与垂直方向的夹角为4°5′。

起吊绳（千斤绳）的合力计算式。

　　　　＝111.23KN

　　合力与垂直方向夹角为9°23′

采用1－1滑车组，采用φ15磨绳[破断拉力为220KN，安全系数取4.5]。

2.3抱杆。

当抱杆向受力侧倾斜，起吊绳穿过抱杆顶边滑车引至地面时

=155.60KN（3）

——抱杆轴线与铅垂线间的夹角（即抱杆倾斜角），度；取5°。

——抱杆倾斜时受力拉线的合力线与抱杆轴线间的夹角，度。

30°

R——起吊绳的合力，111.23KN；

β2——起吊绳（千斤绳）的合力与铅垂线间的夹角，度；取9°23′。

抱杆采用700×700钢抱杆，[临界中心受压负荷为664.38KN，安全系数取4.0]，实际受力为155.60kN。

2.4外拉线。

内悬浮抱杆的外拉线有4条，且对称布置，在起吊构件时，仅有2条为受力拉线。

当抱杆向受力侧倾斜，起吊绳穿过抱杆顶边滑车引至地面时

＝55.19KN（4）

式中：

S——抱杆向受力侧倾斜，起吊绳穿过滑车时受力侧外拉线的合力，55.19kN。

外拉线采用φ15钢丝绳[破断拉力为145KN，安全系数取4.0]，单根实际受力为32.87KN。

2.5承托绳。

承托绳的受力不仅要承担抱杆的外荷载，同时还要承担抱杆及拉线等附件的重力。

当抱杆向受力侧倾斜时，受力侧承托绳合力较受力反侧为大，其值为

　　=115.09KN　（5）

式中：

——抱杆向受力侧倾斜时，受力侧承托绳的合力，kN。

——抱杆的外荷载，kN；168.26KN

　　　　——抱杆及拉线的重力，kN；12.7KN

　　　　——两承托绳合力线与垂直面间的夹角，度。

取35°

承托绳采用φ21.5钢丝绳[破断拉力为244KN，安全系数取4.0]，实际受力为61KN。

3静力图解图（见图3）

图3　　抱杆组塔索具静力的图解

试验报告

中航第二集团公司群峰机械厂

出厂试验报告

一、试验依据及目的：

试验依据：

根据DL/T875---2004标准中抱杆试验的相关条款。

试验目的：

验证700方32米钢抱杆安装及试验工况下的承载能力。

二、试验产品：

LGKX32-700内悬浮外拉线钢抱杆一付。

三、试验方法：

模拟抱杆使用时的布置做真型试验，吊重用砝码替代。

四．700方内悬浮外拉线钢抱杆的技术参数：

额定负荷：

65KN安全系数；n≥2.5

理论试验负荷：

81.5KN杆体直线度：

≤l‰

五．检铡器具：

1、测力仪2台2、传感器2台

3、经纬仪2把4、钢板尺3把

5、配重砝码；100kg、200kg、500kg、1000kg各6块，50kg两块

六、试验方法．

1、组装抱杆，保证组装后杆体直线度≤l‰。

2、按试验示意图组立抱杆，打好拉线。

3、经纬仪900布局，分别测量抱杆受力侧及非受力侧的变形量。

4、按0，0.5P、1P、1.25P分四次加载，测量各测点在负荷作用下的变形量。

5、全部卸找后，检查抱杆杆体的残余变形。

6、分析实验数据，得出试验结论。

七、试验数据及结论（见试验报告单）