合成氨脱硝.docx
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合成氨脱硝
合成氨脱硝
1.脱硝的意义
1.1NOx的产生机理:
NOx主要包括N2O、NO、N2O3、NO2、N2O4、N2O5等化合物,其中最重要的是NO和NO2。
烟气中的NO约占90%左右,排入大气后部分再氧化成NO2,故研究NOx的生成机理,主要是研究NO的生成机理。
NO的生成形式有燃料型、温度型和快速温度型三种。
①热力型NOx,它是空气中的氮气在高温下氧化而生成的NOx。
②快速型NOx,是燃烧时空气中的氮和燃料中的碳氢离子团如HC等反应生成的NOx。
③燃料型NOx,它是燃料中含有的氮化合物在燃烧过程中热分解而又接着氧化而生成的NOx。
这三种类型的NOx,其各自的生成量和煤的燃烧温度有关,在电厂锅炉中燃料型NOx是最主要的,其占NOx总量的60~80%,热力型其次,快速型最少。
1.2NOx的危害:
NO相对无害,但NO极易被进一步氧化成NO2,而NO2是一种氧化剂对人体有毒害作用,可引起呼吸疾病(如咳嗽和咽喉痛),如再加上NO2的影响则可加重支气管炎、哮喘病和肺气肿。
NO2在强阳光照射下与挥发性有机物之间的光化学反应产生臭氧、过氧乙酰硝酸酯等更强的氧化剂,对眼晴有强烈的刺激作用,对健康影响很大。
NOx可以通过皮肤接触和摄入被污染的食品进入消化道,对人体造成危害,也可以通过呼吸道吸入人体,给人体造成更为严重的伤害。
危害主要有:
(1)NOx对人体的致毒作用,危害最大的是NO2,主要影响呼吸系统,可引起支气管炎和肺气肿等疾病;
(2)NOx对植物的损害;
(3)NOx是形成酸雨、酸雾的主要污染物;
(4)NOx与碳氢化合物可形成光化学烟雾;
(5)NOx参与臭氧层的破坏。
燃煤锅炉排放的烟气中含有SO2、NOx和粉尘等多种有害成份,其中氮氧化物(NOx)是重点控制的污染物之一。
2.脱硝方法
NOx的治理技术可分为燃烧的前处理、燃烧方式的改进及燃烧的后处理三种。
(1)燃烧前的处理:
通过脱氮,减少燃料中的含氮量,从而减少燃烧过程NOx的生成量
(2)燃烧技术的改进:
有低氧燃烧、排气循环燃烧、注入蒸汽或水、二级燃烧、分段燃烧、降低空气比和浓差燃烧。
其中,效果最好的是二级燃烧和浓差燃烧。
(3)燃烧的后处理也就是对燃烧产生的含NOx的烟气(尾气)进行处理的方法,即烟气脱硝。
常见烟气脱硝方法比较
适用性
特点
脱除率
投资费用
SCR
在特定催化剂作用下,用氨或其它还原剂选择性地将NOx还原为N2和H2O,排气量大,连续排放源
二次污染小,净化效率高,技术成熟;设备投资高,关键技术含量高
80%~90%
高
SCNR
用氨或尿素类物质使NOx还原为N2和H2O。
适合排气量大,连续排放源
不用催化剂,设备和运行费用少,NH3用量大,二次污染,难以保证反应温度和停留时间
30%~60%
较低
液体吸收法
先用氧化剂将难溶的NO氧化为易于被吸收的NO2,再用液体吸收剂吸收,处理烟气量很小的情况下可取
工艺设备简单、投资少,收效显著,有些方法能回收NOx,效率低,副产物不易处理,目前常用的方法不适于处理燃煤电厂烟气
效率低
较低
微生物法
适用范围较大
工艺设备简单、能耗及处理费用低、效率高、无二次污染;微生物环境条件难以控制,仍处于研究阶段
80%
低
活性炭吸附法
排气量不大
同时脱硫脱硝,回收NOx和SO2,运行费用低;吸收剂用量多,设备庞大,一次脱硫脱硝率低,再生频繁
80%~90%
高
离子束法(等离子体法)
适用范围较大用电子束照射烟气,生成强氧化性OH基、O原子和NO2,这些强氧化基团氧化烟气中的二氧化硫和氮氧化物,生成硫酸和硝酸,加入氨气,则生成硫硝铵复合盐
同时脱硫脱硝,无二次污染;运行费用高,关键设备技术含量高,不易掌握。
85%
高
3.脱硝原理
脱硝原理是在催化剂作用下,利用还原剂将氮氧化物还原为氮气。
依据还原剂是否与O2发生反应,将催化还原法分为选择性催化还原法和非选择性还原法。
选择性催化还原法通常用NH3作为还原剂,在铂或非重金属催化剂的作用下,在较低温度条件下,NH3有选择地将废气中的NOX还原为N2,而基本上不与氧发生反应,从而避免了非选择性还原法的一些技术问题。
不仅使用的催化剂易得,选择余地大,而且还原剂的起燃温度低,床温低,从而有利于延长催化剂寿命和降低反应器对材料的要求。
选择性催化还原法主要用于硝酸生产、硝化过程、金属表面的硝酸处理、催化剂制造等非燃烧过程产生的NOX废气,目前已用于净化燃烧烟气中的NOX。
(1)在温度较低时,在反应器中NH3与废气中的NO2、NO在催化剂的作用下发生反应,反应式如下:
6NO+4NH3→5N2+6H2O
6NO2+8NH3→7N2+12H2O
4NO+4NH3+O2→4N2+6H2O
2NO2+4NH3+O2→3N2+6H2O
在一般的选择性催化还原工艺中,反应温度常控制在300度,因为温度超过350度,会发生下列副反应。
2NH3=N2+3H2
4NH3+5O2=4NO+6H2O
选择合适的催化剂,可以降低副反应4NH3+3O2=2N2+6H2O的速率。
(2)副反应
SCR方式的不良副反应为SO2的氧化反应和NH3与SO3反应生成NH4HSO4。
副作用方程式如下:
2SO2+O2→2SO3
NH3+SO3+H2O→NH4HSO4
SO2的氧化反应随着温度的升高而加剧,同时催化剂对此反应具有催化作用。
一般450℃为设计极限。
NH3与SO3的反应随着烟气温度的降低而加剧,NH4HSO4为粘性物质,会堵塞催化剂孔隙,降低其活性,同时还会对下游设备如空预器,除尘器等造成危害。
4.工艺流程
液氨从液氨槽车直接送入液氨储槽再经过蒸发槽蒸发为气态氨后通过氨缓冲槽和输送管道进入锅炉区通过与空气均匀混合后由分布导阀进入SCR反应器SCR反应器设置于空气预热器上游气氨进入SCR反应器的上方通过一种特殊的喷雾装置和烟气均匀分布混合混合后烟气通过反应器内触媒层进行还原反应并完成脱硝过程。
脱硝后的烟气再进入空气预热器继续进行热交换。
脱硝工艺流程
氨站工艺流程示意图
电厂烟气脱硝SCR工艺系统包括氨储存及供应系统和脱硝反应系统两部分组成。
4.1液氨储存及供应系统
液氨储存、制备、供应系统包括液氨卸料压缩机、储氨罐、液氨蒸发槽、液氨泵若有、氨气缓冲槽、稀释风机、混合器、氨气稀释槽、废水泵等。
此套系统提供氨气供脱硝反应使用。
液氨的供应由液氨槽车运送利用液氨卸料压缩机将液氨由槽车输入储氨罐内再送到液氨蒸发槽内蒸发为氨气经氨气缓冲槽来控制一定的压力及其流量然后与稀释空气在混合器中混合均匀再送达脱硝系统。
氨气系统紧急排放的氨气则排入氨气稀释槽中经水的吸收由废水泵排入排水槽再送至废水处理厂处理。
(1卸料压缩机
卸料压缩机抽取储氨罐中的氨气经压缩后将槽车的液氨推挤入液氨储罐中。
(2)储氨罐
储槽上安装有超流阀、逆止阀、紧急关断阀和安全阀为储槽液氨泄漏保护所用。
储槽还装有温度计、压力表、液位计、高液位报警仪和相应的变送器将信号送到机组DCS当储槽内温度或压力高时送到机组DCS报警。
储槽有防太阳辐射措施四周安装有工业水喷淋管线及喷嘴当储槽槽体温度过高时自动淋水装置启动对槽体自动喷淋减温当有微量氨气泄露时也可启动自动淋水装置对氨气进行吸收控制氨气污染。
(3)液氨供应泵若有
液氨进入蒸发槽可以使用压差和液氨自身的重力势能实现也可以采用液氨泵来供应。
如选择液氨泵应选择专门输送液氨的泵为保证氨的不间断供应氨泵应采用一用一备。
(4)液氨蒸发槽
液氨蒸发所需要的热量采用蒸汽加热表面式来提供热量。
蒸发槽上装有压力控制阀将氨气压力控制在一定范围当出口压力达到过高时则切断液氨进料。
在氨气出口管线上装有温度检测器当温度过低时切断液氨使氨气至缓冲槽维持适当温度及压力蒸发槽也装有安全阀可防止设备压力异常过高。
液氨蒸发10槽两台机组共设置三台单台容量为单台机组的100本期工程安装三台。
(5)氨气缓冲槽氨气积压器
从蒸发槽蒸发的氨气流进入氨气缓冲槽通过调压阀减压成一定压力再通过氨气输送管线送到锅炉侧的脱硝系统。
液氨缓冲槽应满足为SCR系统供应稳定的氨气避免受蒸发槽操作不稳定所影响。
缓冲槽上设置有安全阀保护设备。
(6)氨气稀释槽
氨气稀释槽为一定容积水槽水槽的液位由满溢流管线维持稀释槽设计连结由槽顶淋水和槽侧进水。
液氨系统各排放处所排出的氨气由管线汇集后从稀释槽低部进入通过分散管将氨气分散入稀释槽水中利用大量水来吸收安全阀排放的氨气。
(7)稀释风机
喷入反应器烟道的氨气为空气稀释后的含5左右氨气的混合气体。
氨气是爆炸性气体因此空气将氨稀释时要避免接近爆炸限度16%,稀释风机应按每台机组两台100容量一用一备设置。
(8)氨气泄漏检测器
液氨储存、供应系统、反应装置以及其他可能发生氨气泄漏的区域周边设有氨气检测器以检测氨气的泄漏并送420mA至DCS显示大气中氨的浓度。
当检测器测得大气中氨浓度过高时送一路至主厂房的火灾报警系统报警并送一路在机组控制室DCS会发出警报操作人员采取必要的措施以防止氨气泄漏的异常情况发生。
电厂液氨储存及供应系统应采取措施与周围系统作适当隔离。
(9)排放系统
在氨制备区设有排放系统使液氨储存和供应系统的氨排放管路为一个封闭系统将氨气系统紧急排放的氨气经由氨气稀释槽吸收成氨废水后经废水泵排放至排水槽再送至废水处理厂处理。
(10)氮气吹扫系统
液氨储存及供应系统保持系统的严密性防止氨气的泄漏和氨气与空气的混合造成爆炸是最关键的安全问题。
本系统的卸料压缩机、储氨罐、氨气蒸发槽、氨气缓冲槽等都备有氮气吹扫管线。
在液氨卸料之前通过氮气吹扫管线对以上设备分别要进行严格的系统严密性检查和氮气吹扫防止氨气泄漏和系统中残余的空气混合造成危险。
4.2烟气系统
烟道系统:
包括省煤器出口烟道接口SCR反应器入口――SCR出口到空气预热器入口前烟道接口包含所有烟道、风门、支吊架、膨胀节等部件。
烟道上设有耐腐蚀材质织物补偿器耐温420℃内部设防尘板与锅炉厂分界点处烟道三个方向的热位移由织物补偿器吸收除此织物补偿器外反应器进出口烟道上其它补偿器需选用CE型不锈钢补偿器补偿热位移。
脱硝反应器不设置烟气旁路系统。
4.3SCR反应器
4.3.1脱硝反应系统
脱硝反应系统由触媒反应器、氨喷雾系统、空气供应系统所组成。
SCR反应器的设计承压能力大于±6500Pa,瞬时不变形承载能力不低于±9800Pa。
最低连续运行烟温308℃。
最高连续运行烟温420℃。
1、反应器本体包含反应器壳体、反应器主支撑钢结构、壳体内部所包含的支撑结构、灰斗、催化剂、烟气整流装置、密封装置等。
每炉设置两台反应器。
催化剂数按“2+1”布置。
即每个反应器设有两层催化剂预留一层空间为备用层。
烟气竖直向下流动反应器入口设气流均布装置在空预器进口烟道接入反应器和反应器进出口烟道均安装有导流板。
导流板的作用一方面是减少烟气涡流产生避免烟气阻力增大另一方面是与整流层共同作用使烟气流场均匀分布则烟气与氨气、催化剂均匀接触从而保证脱硝效率。
(1)反应器本体是脱硝装置最重要的部分外型为矩形立方体四壁为侧板并形成壳体催化剂分2层布置在壳体内另外设置了一个预备层。
(2)烟气中的氮氧化物NOx与在反应器的上游注入的氨气NH3一起通过催化剂层并将NOx分解为水汽H2O和氮气N2。
(3)为了使反应器内的烟气均匀流过催化剂层在烟气进口处设置了导流板在催化剂层的上方设整流装置。
反应器内的催化剂框架底部设有烟气密封的结构。
(4)反应器本体有足够的强度可充分地承受催化剂重量、自重和内部压力等负荷。
(5)反应器会因烟气温度升高而引起热膨胀。
所以在支承反应器的钢支架上设有可滑动的支座以消除膨胀引起的内应力。
(6)对于反应器内部易于磨损的部位设置有防磨措施。
(7)反应器外部设有保温层由于催化还原反应为放热反应烟温略有提高考虑到沿程散热损失进入空预器时烟气温度基本不变温度偏差可以控制在3~5℃内。
4.3.2氨气喷射涡流混合器
本公司采用的氨气喷射混合系统为“涡流式混合器”此项技术是专利技术在多个项目得到验证实际使用效果优异。
其工作原理利用了空气动力学中驻涡的理论。
如图所视在烟道内部选择适当的直管段布置几个圆形或其他形状的扰流板并倾斜一定的角度在背向烟气流动方向的适当位置安装氨气喷嘴这样在烟气流动的作用下就会在扰流板的背面形成涡流区这个涡流区在空气动力学上称为“驻涡区”驻涡的特点是涡流区的位置基本不变。
稀释后的氨气通过管道喷射到驻涡区内在涡流的强制作用下充分混合实现混合均匀性达到催化剂入口混合度不均匀性的技术要求。
保证NH3/NOX沿烟道截面均匀的分布。
氨气喷雾系统氨和空气在混合器和管路内充分混合再将此混合物导入氨气分配总管内。
氨气喷雾系统含供应函箱、喷雾管格子和喷嘴等。
每一供应函箱安装一个节流阀及节流孔板可使氨气混合物在喷雾管格子达到均匀分布。
氨气混合物喷射配合NOX浓度分布靠雾化喷嘴来调整。
喷射系统具有良好的热膨胀性、抗热变形性和和抗振性。
氨喷射孔不集灰。
因其处于锅炉的高含尘区域的因素所选用的材料为耐磨材料或充分考虑防磨措施加以保护。
氨注入格栅分布管上设有压缩空气管道当注入格栅喷头发生堵塞时可进行吹扫。
在进氨装置分管阀后应设有氮气预留阀及接口在停工检修时用于吹扫管内氨气。
氨喷射系统应采用国外进口。
4.3.3催化剂层
SCR脱硝反应器垂直布置用于放置和固定催化剂模块。
为了将催化剂模块装入反应器反应器设有安装门和催化剂模块更换平台。
根据需要的催化剂体积不同反应器装设有几个重载平台催化剂模块可以在这些平台上面移动和就位。
催化剂模块之间、催化剂模块与反应器壁面之间用密封板密封。
SCR脱硝反应器的尺寸可以确保任何厂家生产的催化剂都能装入。
采用进口蜂窝式催化剂蜂窝式催化剂应整体成型。
采用模块化设计以减少更换催化剂的时间和工作量。
采用钢结构框架并便于运输、安装、起吊。
根据锅炉飞灰的特性合理选择节距大小并设计有防堵灰措施以确保催化剂不堵灰。
同时催化剂设计应尽可能的降低压力损失。
催化剂模块设计有效防止烟气短路的密封系统密封装置的寿命不低于催化剂的寿命。
4.3.4氨的稀释空气
喷射系统设置流量调节阀能根据烟气不同的工况进行调节。
蒸发的液氨在喷入烟气前应该用空气稀释为保证安全可靠允许的最大氨浓度应该小于5。
使得注入烟道的氨与烟气在进入SCR反应器本体之前充分混合使催化剂均匀发挥效用。
本装置用压力送风机的出口空气将氨稀释到5%浓度左右,然后注入烟气中。
氨气是爆炸性气体,因此空气将氨稀释时要避免接近爆炸限度(15.7%),本装置设定为5%以内,8%应引起注意超过12%系统将自动退出。
烟气内的氨气注入量越多,则扩散效果越好。
与烟气的混合效果也越好。
当稀释浓度计的发15出警报时应确认一下氨的注入量并迅速检查稀释空气管路的情况加以处理。
4.4电气及控制系统
电气系统包括脱硝系统所有供配电系统、照明、电气控制与保护。
整套脱硝控制系统包含程控柜、电源柜包括柜内所有的继电器、电源开关等辅助设备和柜内接线等现场的控制箱、仪表柜和接线盒脱硝及制氨系统内所有仪表及控制设备包括氨逃逸率检测仪器脱硝及制氨系统内所有仪表阀门及导管仪表阀门等。
SCR和脱硝剂制备系统的DCS控制系统接入到主机DCS系统进行监视控制就地不设操作员站。
整个脱硝系统作为单元机组DCS系统的一部分运行人员直接通过集控室中机组DCS操作员站完成整个脱硝系统的监控。
实现自动对有关参数进行扫描和数据处理定时制表参数越限时自动报警和打印根据人工指令自动完成各局部工艺系统或辅机的程序启停、模拟量控制。
当系统发生异常或事故时通过保护、联锁或人工干预使系统能在安全工况下运行或停机。
控制系统能满足单元机组SCR安全启动、停机的要求,在锅炉50%BMCR~100%BMCR工况下、同时进烟温度范围在280℃~380℃条件下,保证被控参数不超出允许值以达到最佳脱硝效果。
4.5其它系统
①催化剂装卸系统
②消防系统:
脱硝系统SCR反应器本体区域和液氨储存、制备、供应系统区域范围内的水消防系统、气体消防灭火系统、火灾报警和消防控制系统。
脱硝火灾探测及报警系统应作为主厂房火灾探测及报警系统的一个子站与主厂房采用相同的系统以便通讯联网。
③吹灰系统:
主要采用蒸汽吹灰器或声波吹灰器吹灰方式将催化剂中的积灰吹扫干净避免因死角而造成催化剂失效导致脱硝效率的下降。
④给排水系统:
脱硝剂储存、制备、供应系统区域和SCR反应器本体区域给排水系统包括SCR反应器本体区域洗手池、洗眼器、喷淋房给排水雨水排水相关系统设备、管道、附件及支吊架等。
⑤暖通系统:
脱硝系统SCR反应器本体区域和液氨储存、制备、供应系统区域范围内采暖通风和空气调节系统的设备、管道、附件及支吊架。
⑥脱硝装置灰斗:
省煤器及反应器前后灰斗设置说明
本工程SCR装置为高含尘布置,加装SCR装置后,省煤器出口水平烟道与锅炉省煤器下部灰斗靠近,可以减少进入反应器中烟尘浓度及大颗粒灰进入反应器几率,防止催化剂的堵塞。
4.6影响SCR的脱硝效率的因素
在设计煤种及校核煤种、锅炉最大工况(B-MCR)、处理100%烟气量条件下,脱硝效率不小于60%。
脱硝率=
×100%
式中:
C1——脱硝系统运行时脱硝入口处烟气量中NOx含量(mg/Nm3);
C2——脱硝系统运行时脱硝出口处烟气量中NOx含量(mg/Nm3);
①烟气温度
烟气温度是选择催化剂的重要运行参数,催化剂只能在一定的温度范围内进行,同时存在催化剂的最佳温度,这是每种催化剂特有的性质,因此烟气温度直接影响反应的进程;
②烟气流速
烟气流速直接影响NH3和NOx的混合温度,需要设计合理的流速以保证NH3与NOx充分混合使反应充分进行;
③氧浓度
反应需要氧气的参与,当氧浓度增加催化剂性能提高直到达到渐变值,但氧浓度不能过高,一般控制在2%~3%左右;
④氨逃逸
氨的逃逸率是指在脱硝装置出口的氨的浓度。
氨逃逸是影响SCR系统运行的另一个重要参数,实际生产中通常是多余理论量的氨被喷射进入系统,反应后在烟气下游多余的氨称为氨逃逸,NOx脱除效率随着氨逃逸量的增加而增加,在某一个氨逃逸量后达到一个渐变值;在锅炉的任何正常负荷范围内,脱硝装置的氨逃逸率不小于3ppm。
⑤水蒸气含量
水蒸气浓度的增加使催化剂性能降低,催化剂钝化失效也不利于SCR系统的正常运行,必须加以有效控制。
⑥氨与烟气混合质量及气流分布状态;
⑦催化剂体积及活性;
5.产量
2011年1月~2012年8月国内合成氨产量统计
年份
产量统计(万吨)
所占全年比例(%)
合计(万吨)
2011年1月
387.67
7.65
5068.97
2011年2月
401.56
7.92
2011年3月
445.18
8.78
2011年4月
429.16
8.47
2011年5月
440.91
8.70
2011年6月
449.89
8.88
2011年7月
439.68
8.67
2011年8月
419.98
8.29
2011年9月
411.89
8.13
2011年10月
429.7
8.48
2011年11月
413.89
8.17
2011年12月
399.46
7.88
2012年1月
451.26
12.53
3602.04
2012年2月
433.65
12.04
2012年3月
439.85
12.21
2012年4月
455.90
12.66
2012年5月
457.32
12.70
2012年6月
457.82
12.71
2012年7月
448.13
12.44
2012年8月
458.11
12.72
地区
企业数(个)
2011年累计(万吨)
2010年累计(万吨)
同步±%
所占比例(%)
全 国
374
5068.97
4781.17
6
100
山 东
35
696.06
638.00
9.1
13.73
山 西
21
466.22
416.30
12
9.20
河 南
40
455.72
411.73
10.7
8.99
湖 北
19
360.54
352.53
2.3
7.11
四 川
31
345.47
346.26
-0.2
6.82
江 苏
24
321.71
303.21
6.1
6.35
河 北
29
286.45
300.14
-4.6
5.65
安 徽
15
284.33
257.71
10.3
5.61
云 南
18
226.58
201.48
12.5
4.47
湖 南
27
184.93
162.62
13.7
3.65
新 疆
5
177.22
148.41
19.4
3.50
贵 州
11
170.12
171.83
-1
3.36
重 庆
12
152.19
142.19
7
3.00
宁 夏
7
115.89
98.90
17.2
2.29
陕 西
14
114.02
117.79
-3.2
2.25
福 建
17
101.50
102.13
-0.6
2.00
广 西
12
100.03
92.26
8.4
1.97
海 南
2
83.63
83.01
0.7
1.65
辽 宁
6
82.91
78.59
5.5
1.64
黑龙江
5
78.59
74.46
5.5
1.55
甘 肃
3
73.34
74.09
-1
1.45
内蒙古
4
65.21
67.64
-3.6
1.29
吉 林
4
55.34
60.20
-8.1
1.09
浙 江
7
47.25
45.28
4.3
0.93
江 西
3
17.62
27.51
-36
0.35
广 东
3
6.11
6.88
-11.1
0.12
随着近几年来,煤化工产能过剩的问题更加凸显。
从2011-2012年,我国合计合成氨产能达626万吨,尿素产能达1278万吨。
2012年6月份我国国内合成氨产量约为457.8万吨。
2011年6月我国国内合成氨产量约为439.5万吨。
同比增长为4%。
2012年1-6月份国内合成氨总产量约为2711.4万吨。
2011年1-6月份国内合成氨总产量约为2532.2万吨,同比增长为6.6%。
我国合成氨产量过剩,导致厂家纷纷降价出售,各地区成交基本顺畅。
2012年上半年国内液氨行情处于涨跌不稳的态势中,一波未平一波又起,整体行情震荡不止。
上半年液氨的最高价格为,江苏北部地区液氨出厂主流价格在3250元/吨,江苏南部地区出厂主流3500元/吨左右。
安徽长江以南地区液氨出厂主流3350元/吨承兑,安徽长江以北地区液氨出厂3250元/吨。
河北地区液氨出厂价格2950-3000元/吨左右。
山东地区液氨出厂主流3100-3150元/吨现金。
受尿素、复合肥需求较好所支撑,液氨出厂价格持续高位。
上半年合成氨最低价格为,河北市场出厂主流报价为2650-2700元/吨。
山东地区出厂价格为2700-2800元/吨,苏北价格为2900元/吨。
从目前的行情来看,国内的液
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