现浇桥梁空心板模板扣件式计算书.docx
- 文档编号:23015241
- 上传时间:2023-04-30
- 格式:DOCX
- 页数:12
- 大小:102.92KB
现浇桥梁空心板模板扣件式计算书.docx
《现浇桥梁空心板模板扣件式计算书.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《现浇桥梁空心板模板扣件式计算书.docx(12页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
现浇桥梁空心板模板扣件式计算书
现浇桥梁空心板模板(扣件式)计算书
计算依据:
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《公路桥涵施工技术规范》JTG/TF50-2011
一、工程属性
现浇混凝土桥梁空心板名称
白鸽桥1号空心板
现浇混凝土桥梁空心板板厚(mm)
450(有效厚度)
现浇混凝土桥梁空心板边长L(m)
12.96
现浇混凝土桥梁空心板边宽B(m)
6
二、荷载设计
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)
2.5
当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)
2.5
当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)
1.5
当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)
1
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)
面板自重标准值
0.1
面板及小梁自重标准值
0.3
空心板模板自重标准值
0.5
模板及其支架自重标准值
0.75
现浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
26
钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
2.26
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
0.35
0.62
风压高度变化系数μz
1.7
风荷载体型系数μs
1.04
三、模板体系设计1
模板支架高度(m)
7.35
立柱纵向间距la(mm)
700
立柱横向间距lb(mm)
700
水平拉杆步距h(mm)
1000
立柱布置在混凝土板域中的位置
自定义
立柱距混凝土板短边的距离(mm)
100
立柱距混凝土板长边的距离(mm)
100
主梁布置方向
垂直楼板长边
小梁间距(mm)
300
小梁距混凝土板长边的距离(mm)
100
小梁两端各悬挑长度(mm)
100,100
设计简图如下:
模板设计平面图
模板设计剖面图(空心板长向)
模板设计剖面图(空心板宽向)
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15
面板弹性模量E(N/mm2)
10000
根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定,因此本例以简支梁,取1m单位宽度计算。
计算简图如下:
W=bh2/6=1000×15×15/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×15×15×15/12=281250mm4
1、强度验算
q1=0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(2.26+26)×0.45)+1.4×2.5,1.35×(0.1+(2.26+26)×0.45)+1.4×0.7×2.5]×1=17.78kN/m
q2=0.9×1.35×G1K×b=0.9×1.35×0.1×1=0.12kN/m
p=0.9×1.4×0.7×Q1K=0.9×1.4×0.7×2.5=2.2kN
Mmax=max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[17.78×0.32/8,0.12×0.32/8+2.2×0.3/4]=0.2kN·m
σ=Mmax/W=0.2×106/37500=5.33N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(2.26+26)×0.45)×1=12.82kN/m
ν=5ql4/(384EI)=5×12.82×3004/(384×10000×281250)=0.48mm≤[ν]=l/400=300/400=0.75mm
满足要求!
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格(mm)
60×80
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.78
小梁弹性模量E(N/mm2)
9350
小梁截面抵抗矩W(cm3)
64
小梁截面惯性矩I(cm4)
256
因[L/la]取整=[12960/700]取整=18,按四等跨连续梁计算,又因小梁较大悬挑长度为100mm,因此需进行最不利组合,计算简图如下:
1、强度验算
q1=0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(2.26+26)×0.45)+1.4×2.5,1.35×(0.3+(2.26+26)×0.45)+1.4×0.7×2.5]×0.3=5.41kN/m
因此,q1静=0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(2.26+26)×0.45)×0.3=4.74kN/m
q1活=0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.3=0.66kN/m
M1=0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×4.74×0.72+0.121×0.66×0.72=0.29kN·m
q2=0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.3=0.11kN/m
p=0.9×1.4×0.7×Q1k=0.9×1.4×0.7×2.5=2.2kN/m
M2=max[0.077q2L2+0.21pL,0.107q2L2+0.181pL]=max[0.077×0.11×0.72+0.21×2.2×0.7,0.107×0.11×0.72+0.181×2.2×0.7]=0.33kN·m
M3=max[q1L12/2,q2L12/2+pL1]=max[5.41×0.12/2,0.11×0.12/2+2.2×0.1]=0.22kN·m
Mmax=max[M1,M2,M3]=max[0.29,0.33,0.22]=0.33kN·m
σ=Mmax/W=0.33×106/64000=5.13N/mm2≤[f]=15.44N/mm2
满足要求!
2、抗剪验算
V1=0.607q1静L+0.62q1活L=0.607×4.74×0.7+0.62×0.66×0.7=2.3kN
V2=0.607q2L+0.681p=0.607×0.11×0.7+0.681×2.2=1.55kN
V3=max[q1L1,q2L1+p]=max[5.41×0.1,0.11×0.1+2.2]=2.22kN
Vmax=max[V1,V2,V3]=max[2.3,1.55,2.22]=2.3kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.3×1000/(2×80×60)=0.72N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2
满足要求!
3、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(26+2.26)×0.45)×0.3=3.91kN/m
跨中νmax=0.632qL4/(100EI)=0.632×3.91×7004/(100×9350×2560000)=0.25mm≤[ν]=l/400=700/400=1.75mm
悬臂端νmax=qL4/(8EI)=3.91×1004/(8×9350×2560000)=0mm≤[ν]=l1/400=100/400=0.25mm
满足要求!
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格(mm)
Ф48×3
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁截面惯性矩I(cm4)
10.78
主梁截面抵抗矩W(cm3)
4.49
1、小梁最大支座反力计算
Q1k=1.5kN/m2
q1=0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(2.26+26)×0.45)+1.4×1.5,1.35×(0.5+(2.26+26)×0.45)+1.4×0.7×1.5]×0.3=5.21kN/m
q1静=0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(2.26+26)×0.45)×0.3=4.82kN/m
q1活=0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3=0.57kN/m
q2=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(2.26+26)×0.45)×0.3=3.97kN/m
承载能力极限状态
按四跨连续梁,Rmax=(1.143q1静+1.223q1活)L=1.143×4.82×0.7+1.223×0.57×0.7=4.34kN
按悬臂梁,R1=q1l=5.21×0.1=0.52kN
R=max[Rmax,R1]=4.34kN;
同理,R'=2.89kN,R''=3.62kN
正常使用极限状态
按四跨连续梁,Rmax=1.143q2L=1.143×3.97×0.7=3.17kN
按悬臂梁,R1=q2l=3.97×0.1=0.4kN
R=max[Rmax,R1]=3.17kN;
同理,R'=2.11kN,R''=2.64kN
2、抗弯验算
计算简图如下:
主梁弯矩图(kN·m)
Mmax=0.76kN·m
σ=Mmax/W=0.76×106/4490=168.58N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
3、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax=6.68kN
τmax=2Vmax/A=2×6.68×1000/424=31.51N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求!
4、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax=0.66mm
跨中νmax=0.66mm≤[ν]=700/400=1.75mm
悬挑段νmax=0.13mm≤[ν]=100/400=0.25mm
满足要求!
七、立柱验算
立杆稳定性计算依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
剪刀撑设置
普通型
立杆顶部步距hd(mm)
1000
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)
300
顶部立杆计算长度系数μ1
1.432
非顶部立杆计算长度系数μ2
1.854
钢管类型
Ф48×3
立柱截面面积A(mm2)
424
立柱截面回转半径i(mm)
15.9
立柱截面抵抗矩W(cm3)
4.49
抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
1、长细比验算
顶部立杆段:
l01=kμ1(hd+2a)=1×1.432×(1000+2×300)=2291.2mm
非顶部立杆段:
l02=kμ2h=1×1.854×1000=1854mm
λ=l0/i=2291.2/15.9=144.1≤[λ]=210
长细比满足要求!
2、立柱稳定性验算
顶部立杆段:
l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.432×(1000+2×300)=2646.336mm
λ1=l01/i=2646.336/15.9=166.436,查表得,φ1=0.256
Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.62×0.7×12/10=0.05kN·m
Nw=0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.5+(26+2.26)×0.45)+0.9×1.4×1]×0.7×0.7+0.92×1.4×0.05/0.7=7.63kN
f=Nw/(φA)+Mw/W=7629.67/(0.26×424)+0.05×106/4490=81.23N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
非顶部立杆段:
l02=kμ2h=1.155×1.854×1000=2141.37mm
λ2=l02/i=2141.37/15.9=134.677,查表得,φ2=0.376
非顶部立杆段:
l02=kμ2h=1.155×1.854×1000=2141.37mm
λ2=l02/i=2141.37/15.9=134.677,查表得,φ2=0.376
Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.62×0.7×12/10=0.05kN·m
Nw=0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(26+2.26)×0.45)+0.9×1.4×1]×0.7×0.7+0.92×1.4×0.05/0.7=7.76kN
f=Nw/(φA)+Mw/W=7761.97/(0.38×424)+0.05×106/4490=59.63N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
八、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N](kN)
30
按上节计算可知,可调托座受力N=7.63kN≤[N]=30kN
满足要求!
九、立柱地基基础验算
地基土类型
C15砼
地基承载力设计值fak(kPa)
1000
立柱垫木地基土承载力折减系数mf
1
垫板底面面积A(m2)
0.1
立柱底垫板的底面平均压力p=N/(mfA)=7.76/(1×0.1)=77.62kPa≤fak=1000kPa
满足要求!
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 桥梁 空心 模板 扣件 计算