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疏浚挖泥设备
疏浚挖泥设备
第四章疏浚挖泥设备
第一节挖泥船历史现状及发展趋势
1.历史回顾
中国疏浚业历史悠久,是世界上最早釆用人工方法开挖运河、疏浚河道、沟通水系来发展航运和进行排洪、蓄溉的国家。
可追溯到大禹治水“禹疏九河”,春秋战国时期开始开挖的京杭运河目前还在发挥着重要的作用。
历史上中国曾经是世界造船和航海业均十分发达的泱泱大国。
早在600年前,郑和曾先后七次率领中国自行建造的大型船队出使西洋。
然而由于清朝廷的日益腐败和闭关自守,近代中国屡受西方列强的侵扰。
1942年鸦片战争失败后,中英签订了“南京条约”,上海等5个沿海港口被辟为通商口岸。
此后,西方列强不断向中国政府威逼,要求尽快对上述口岸的航道予以疏浚,在这样的背景下,清政府虽然囊中羞涩却不得不引进“机船”疏通口岸。
1895年清朝政府年向荷兰IHC购买了一艘350m3/h链斗挖泥船,并成立了海河工程局,成为中国最早的疏浚公司,即中交天津航道局有限公司的前身。
此后1902年~1924年的20余年间,该局又先后向英国、荷兰、日本等购买了20余艘挖泥船和泥驳。
如1910年从荷兰引进500m3/h自航链斗挖泥船“新河”号、1920年向英国布莱尼兹购买500m3自航耙吸船“快利”号等。
这些装备早期为我国航道疏浚做出过贡献。
其后由于长达8年的抗日战争及3年解放战争的影响,直到解放前夕,天津港的疏浚装备不但没有得到发展而且饱受摧残。
1901年,列强们更是强迫清政府将抓紧浚治黄浦江航道的条款列入“辛丑和约”。
时隔4年,1905年中交上海航道局有限公司的前身——上海浚浦工程局宣告成立,随之西方的疏浚设备也伴随而来,主要装备仍从英、荷、日、德等疏浚制造业发达国家购入。
1916年~1937年的21年间形成了以“龙、虎、鲸、象”为主体的疏浚力量,其中海龙号、海虎号为500m3∕h链斗挖泥船,海鲸号、海象号为1000m3∕h吹泥船。
1935年从德国买进的自航耙吸挖泥船“建设”号的舱容为3250m3,堪称“远东第一”,然而这一颇具规模的船队在历经抗日战争、解放战争磨难之后,已支离破碎,上海解放时原有的挖泥船只剩下了11艘且散泊于沿海各港。
新中国成立后的五十年代,为了适应工程的需要,挖掘老旧船舶的潜力,进行了大量的技术革新和技术改造,但无论是财力、物力还是技术力量都难以支持,大多只能对解放以前遗留下来的若干进口小型绞吸、链斗挖泥船进行测绘仿造,如中华造船厂建造的“水工一号”、武昌造船厂建造的“洞庭号”,均为同类型进口船的仿制品。
六十年代,一批专业设计院所陆续组建,国内开始自行设计、建造了一些中小型挖泥船。
并引进了我国第一艘舱容4000m3的双边耙耙吸挖泥船。
七十至八十年代,为适应国民经济发展的需要,特别七十年代初期为改变我国港口落后面貌,开始了大规模的港口建设,使疏浚装备得到了较大的发展。
国家向荷兰先后二次订购了39艘各类大中型挖泥船,其中4600HP绞吸挖泥船16艘,舱容4500m3耙吸挖泥船4艘以及其他规格挖泥船。
向日本订购了包括舱容6500m3耙吸挖泥船在内的多种挖泥船。
采购数量之巨在我国疏浚史上是空前的。
八十年代再次购进一批中小型挖泥船。
这一期间,国产挖泥船也开始走上发展轨道。
陆续开发出一大批新船型,较具代表性的有:
500m3/h链斗挖泥船、1470kW绞吸挖泥船、280m3/h斗轮挖泥船、350m3自航自载双抓挖泥船、4m3抓斗挖泥船及800m3、1000m3、1500m3、4500m3系列自航耙吸挖泥船等各类疏浚船舶。
这期间国内所建造的挖泥船无论在数量、品种、技术含量上都较七十年代以前有了明显进步,并在各项建设中发挥了较好的效益。
九十年代,我国除向荷兰购置3艘舱容5000m3耙吸挖泥船及10余艘绞吸挖泥船外,中小型基本上以国产船为主,一批高技术含量的挖泥船相继问世,具代表性的船舶有:
多功能1250m3/h吸盘挖泥船,国际首例采用喷水推进的1500m3/h耙吸挖泥船,2000m3/h自航耙吸挖泥船,8m3抓斗挖泥船,装有国产水下监视仪的4m3铲石船,1750m3/h绞吸挖泥船,1600kW系列斗轮挖泥船等。
2.现状及发展趋势
进入新世纪以来,在我国经济持续快速增长,进出口贸易急剧攀升的情况下,迎来了我国港口建设史上的新高潮,长江口及珠江口航道治理工程、洋山深水港、天津港25万吨级航道等一批重大国家战略项目相继并工。
同时随着国家经济结构和产业布局的调整,天津滨海新区、曹妃甸工业区等沿海工业区的兴起,造就了大批围海造地项目,在这一巨大市场需求和广阔的发展空间刺激下,我国的疏浚装备也得到了前所未有的快速发展。
挖泥船趋向大型化、智能化,且集中向大型耙吸、绞吸挖泥船发展。
2.1耙吸挖泥船
2002年11月,中交上海航道局有限公司在荷兰IHC公司成功地建成了1艘当时世界上技术最先进、自动化程度最高、舱容为12888m3的自航耙吸挖泥船“新海龙”轮。
这一举措打破了国内无10000m3舱容耙吸挖泥船的历史。
该船长152.71m,宽27.0m,型深10.4m,航速16.8kn,总装机功率19528kW,最大挖深达45m,船舶除了具有通常的挖抛功能外,挖喷、挖吹、右挖左填、浅水抛泥及深水深抛等作业更是其强项。
船上配置的集成控制系统,可实现船舶位置和航线的全自动化控制,如图4-1-1。
图4-1-1“新海龙”轮船舶图
在“新海龙”轮建造的同时,该局公司在充分吸收国外先进装备技术的基础上,于2002年初和2002年底分别将2艘2.6万吨级的旧散货船改造成舱容12000m3的耙吸挖泥船;2004年11月又成功地改建了1艘舱容13000m3、取砂深度达70m的疏浚工程船“新海狮”轮。
在此期间,中交广州航道局有限公司也于2004年在荷兰IHC建造了1艘舱容为10028m3的自航耙吸挖泥船“万顷砂”轮;此后,中交上海航道局有限公司又在广州文冲船厂建造了2艘由国内自主设计、世界先进、国内一流的舱容分别为13500m3和16888m3的自航耙吸挖泥船,中交天津航道局有限公司也建造了1艘舱容为13500m3的大型耙吸挖泥船,至此我国共有舱容万m3以上耙吸挖泥船8艘。
目前中交股份将在“十一五”期间规划1艘国际自航耙吸挖泥船的旗舰船。
2.2绞吸挖泥船
2000年以前,国内最大的绞吸挖泥船为中交天津航道局有限公司的津航浚215轮,该船舶总长113m、型宽19m、最大排距4500m、总装机功率10800kW、设计生产效率2500m3/h。
其他疏浚公司的船舶装机功率均小于6000kW。
2002年,中交上海航道局有限公司从国外引进了被称之为“亚洲第一”的,总装机功率为11952kW,最大挖深达27m,生产能力达3500m3/h的斗轮(绞吸)挖泥船“新海豹”轮如图4-1-2;接着2004年又引进了总装机功率为11617kW的双刀轮挖泥船,设计生产效率2700m3/h,最大排距6500m;在引进装备技术的基础上,2006年又成功地在国内建造了神州第一绞“新海鳄”轮,该船总装机功率为14576kW,排距7000m,设计生产效率3500m3/h。
与此同时中交天津航道局有限公司、中交广州航道局有限公司也分别建成了“天狮”轮、“恒龙”轮等一批大型绞吸挖泥船。
至此,我国大型绞吸挖泥船的装备能力越上了一个新的台阶。
目前中交天津航道局有限公司在招商局重工有限公司建造1艘世界第三、国内第一的超大型自航绞吸挖泥船“天鲸”轮,该船装机功率达20000kW,生产效率为4500m3/h。
此外由于市场需求的不断刺激,一些民营企业也纷纷建造了一批生产效率为2500m3/h~3500m3/h的大型绞吸挖泥船。
图4-1-2“新海豹”轮船舶图
在大力发展大型耙吸、绞吸挖泥船的同时,国内一些主要疏浚公司,考虑到施工装备上的配套和一些特殊工程上的要求,也在建造少量的大型抓斗挖泥船,原有的链斗等斗式挖泥船因施工占用水域大、施工效率低、成本高等因素逐步萎缩,有的已退出疏浚市场。
第二节耙吸挖泥船舶
1.耙吸式挖泥船基本原理
图4-2-1耙吸挖泥船布置简图
耙吸挖泥船是一种装备有耙头挖掘机具和水力吸泥装置的大型自航、装舱式的挖泥船。
在它的舷旁,或尾部开槽,或船中的耙井里,安装有耙臂(吸泥管)。
在耙臂的后端装有用于挖掘水下土层的耙头,其前端以弯管与船上的泥浆吸入管相连接。
耙臂可作上下升降运动,其后端能放入水下一定深度,使耙头与水下土层的疏浚工作面相接触。
通过船上的推进装置,使该挖泥船在航行中拽曳耙头前移,对水下土层的泥沙进行耙松和挖掘。
泥泵的抽吸作用从耙头的吸口吸入挖掘的泥沙与水流的混合体(泥浆)经耙臂、弯管等吸泥管道进入泥泵,最后经泥泵排出端装入挖泥船自身设置的泥舱中。
当泥舱满载疏浚泥沙后,即停止疏浚挖泥工作,提升耙臂和耙头出水,再航行至指定的抛泥区,通过泥舱底部所置的泥门,自行将舱内的泥沙卸空;或通过泥舱所置的吸泥管,用船上的泥泵将其泥浆吸出,经甲板上的排泥管系与输泥浮管或岸管,将泥浆卸至指定区域或吹泥上岸。
然后,驶返原挖泥作业区,继续进行下一次挖泥作业。
自航式耙吸挖泥船的一般布置见图4-2-1所示
2.泥泵
泥泵是一种特殊结构的离心泵,是吸扬装置的核心部件。
挖泥船使用的泥泵,都是单级单吸悬臂式离心泵,它在原动机的驱动下,通过叶轮在泵壳内的旋转产生吸入真空和排出压力进行吸排泥工作。
图4-2-2是闭式泥泵简图。
图4-2-2闭式泥泵简图
为了提高泥泵使用寿命和效率,除在材料上采用新型的耐磨材料外,诸如20Cr5Cu、耐磨橡胶等,泥泵的轴侧、吸入侧均需装设密封装置。
设计泥泵时应满足下列特殊要求:
1)叶片宽度是等宽的。
一般离心水泵的叶片宽度从进口到出口是逐渐减小的,这样会使一些较大的固体物卡在叶片内。
2)前、后盖的内侧均装有可更换的耐磨衬板,有的在蜗形流道内也装有衬板。
耐磨衬板可借助于调整螺钉作轴向移动,以保证初始安装轴向间隙,但这种结构难以调整,在实用上受到一定的限制。
由于磨损的结果,使叶墙和前、后盖之间的轴向间隙增大,这样既破坏了“水封”,又加剧了泥泵内部漏泄,使泥泵的容积效率降低。
鉴于以上原因,人们就把泵壳内的各种衬板连接成整体,也就是上述的双层泵壳。
3)配置水封泵。
对叶轮前、后叶墙和泵壳压盖衬板之间进行冲水,防止或减少砂粒渗入,从而提高了叶轮轴毂、密封装置的寿命。
冲水泵的压力必须超过泥泵所产生的扬程。
冲水泵还可兼作灌注泵,供泥泵启动时作灌水用。
叶轮是泥泵的主要部件,它有很多种型式。
主要包括闭式叶轮、半开式叶轮、开式叶轮。
由于开式叶轮的摩擦损失较大,造成磨损严重、效率降低等缺陷,所以现在一般均采用闭式叶轮。
闭式叶轮虽然也有磨损,然而能较好地保持叶片原型,保证泥泵工作效率稳定,据观察,在整个挖泥作业期间闭式叶轮的效率只下降2%--3℅,而开式叶轮效率下降得很多。
采用了闭式叶轮后,对泥泵也带来了一些新的要求。
首先要求通过吸泥头的颗粒状物质也能顺利无阻地通过叶轮,尽管在设计中对此赋予了特别注意,但在实际使用中仍会有较大的硬性物质(如锚链、铁棒等)卡在泵壳和叶轮之间。
当叶轮被硬性物质突然卡住时,有可能损坏泵轴的悬臂部分,或者更有甚者损坏泥泵柴油机的曲轴。
因此要求在柴油机和泥泵之间需要凭借安全离合器来避免柴油机突然卡死的工况。
目前,较新型的国内外泥泵都采用气胎离合器和高弹性摩擦离合器。
安装这种离合器的优点是:
当泥泵卡住时,离合器的主动部分和从动部分发生位移,并输出信号释放压缩空气,使主、从动部分脱开,从而起到安全保护作用;在维护时也可把泥泵和柴油机脱离,给装拆、检修带来方便;另外,在便于遥控、吸收震动、补偿船体变形、简化安装工艺等方面也都带来了很多好处。
此外,也有在驱动泥泵的减速箱内安装片式摩擦离合器,超负荷发出讯号,并使主机和泥泵脱开。
采用闭式叶轮后的第二个要求是:
由于前、后叶墙面积不同,因此带来了比开式叶轮要大得多的轴向力。
因此在泥泵装置的轴线上加装推力轴承,近代都以滚珠轴承取代老式的滑动式推力轴承。
3.耙管
吸泥管有两段长度管组成,用万向接头连接,用臂杆连接到吸泥管弯头/滑动装置上。
耙管组件:
吸泥管主要由下列各部件组成(见图4-2-3):
图4-2-3耙管组件1.吸泥管弯管枢轴臂2.吸泥软管3.带枢轴臂的中间管
4.上管段5.带枢轴臂的中间管6.吸泥软管7.万向接头8.带枢轴的中间管
9.旋转接头10.下管段11.耙头
4.耙头
一般耙头由下列各部分组成:
1).吸泥口耙头的最下端与河床接触、挖掘的泥土中由此吸进,而吸泥口的面积取决于吸泥管,通常为吸泥管的三倍。
2).格栅在吸泥口下面开口面装有格栅,用以防止较大的杂物吸入泥泵,格栅矩形孔边长尺寸应比设计通过泥泵杂物的尺寸小10%。
3).刮土板活动鄂板的下部,起刮泥及破土作用,为保持较好的与泥面吻合,前鄂板是活动的。
4).鄂板分两部分,后鄂板在耙唇的上部,前鄂板面固定在吸泥管接头,两部分用轴连接,以防止挖掘物外泻。
5).耙轴为连接两块鄂板的轴鞘,使鄂板活络,耙行时能与河床保持吻合。
6).拖板位于耙轴的底部,保护耙头。
7).压铁防止后鄂上升被卡住不能落下,在其下面装有压铁。
压铁一般装在耙唇的后部。
8).安全销在耙头鄂板与吸管之间有连接安全销,当耙行遇到障碍物时,安全销会先折断,以保护耙头不受损坏。
9).耙齿装在拖板上,增加破土能力,提高泥浆浓度。
耙齿有固定或可拆换两种。
10).进水孔在固定鄂板上装有盖板,可根据河床土质,必要时打开盖板补充耙头进水量以防止挖软泥时吸口被“闷死”。
11).橡皮靠垫装在耙头内侧靠近船舷一边,在耙头吊上放下时用以保护船舷板。
5.弯管和滑块
由绞车控制钢丝绳和吊架将吸泥管提升移到船外,将吸泥管末端下放到所需的水深处,吸泥管弯管作为枢轴装在弯管承座上,承座为弯管滑架的组成部分。
吸泥管放到舷外时,滑块即进入船体上的导轨并被下放,直到承座(或弯管)与水面以下船体上的吸口对准为止,钢质承座滑块可在导轨里移动,该导轨设在船壳板上。
为使船舶阻力降至最低,使导轨凹入船壳板安装,采用重型钢楔形状使滑块就位,该钢楔把滑架紧贴在吸口上,此种连接方式能在任何情况下都能保持接口水密。
6.船体内耙管吸口
铸钢吸泥管弯头或枢轴弯管,向着船内一端的管头装在承座内,并可沿一水平横向轴线回转,可使吸泥管下放,直至耙头到达所需水深为止。
弯道另一端上一对焊接的枢轴臂相联,与挠性中间管共同组成挠性接头,当把吸泥管提升到船内,挖泥时改变航线,以及挖泥时与水流形成某个角度时,使吸泥管可进行水平方向的运动。
这一点非常必要。
枢轴销采用高强度钢,并具有可更换的衬套,枢轴臂跨接在吸泥软管之外该吸泥软管具有足够的挠度,能在两边之间40°内做角位移。
7.舱内进口管
吸泥软管由多层橡胶和合成材料组合而成,并衬有耐磨橡胶。
在橡胶内的强化钢圈能防止软管因吸泥影响而被压瘪。
软管通过压模橡胶法兰及压圈与对接的法兰相连接。
上、下管段的下端均有重型吊攀。
管段长度根据挖深的要求而定,如果船舶设计允许,也可采用相同的管段。
8.装舱和分布系统
8.1装舱和分布系统:
在泥舱上面或泥舱里设有装舱分布装置,利用这种装置为泥舱装泥。
在大多数情况下,该装置由一条或几条管道或溜泥槽组成,管道或溜泥槽中装有闸阀或其他阀门,能使泥浆均匀分布至泥舱各处。
8.2扩散器:
管道或溜泥槽的末端装有扩散器或消能系统,能降低泵吸进来的泥浆流速和分散泥浆。
对装舱系统有两个主要的要求:
——必须减低泵入泥舱的泥浆的能量。
——进来的泥浆不应含有很多的空气。
8.3低能量:
泥浆的低能量(即低流速)和不含气泡,有利于泥沙颗粒在泥舱中迅速沉淀,从而减少溢流的损失。
图4-2-5扩散器出口
试验表明,在溜泥槽的末端,安装一个或几个开式扩散器是降低泥浆的有效方法之一,这种扩散器是装舱系统特有的装置,如图4-2-4和图4-2-5所示。
图4-2-4设置于泥舱上方的泥管扩散器
泥浆的能量可以进一步减低,其方法是将溜泥槽的出口设在低于最大溢流高度处排泥,并插入若干与水流方向大致成直角的链条。
8.4深装舱系统:
另一种布置方式称之为深装舱系统(图4-2-6)。
该系统中,扩散器伸入泥舱内较深处,使流速在扩散器内大大降低,当泥浆离开扩散器时,剩余的能量在沉降的固体颗粒土层中消散。
8.5沸腾箱式装载系统:
第三种型式是沸腾箱式装舱系统(见图4-2-7),能量在此降低。
这种系统全由格栅组成,格栅起着扩散器的作用,沸腾箱系统经常使用闭式泥舱。
试验表明,疏浚沙砂(d50=0.12mm)且在泥舱装载很低时,从限制溢流损失的观点来看,深装舱系统是三种系统最佳的一种。
沸腾箱式装舱系统提供了类似的结果。
在泥舱装载量较高时,推荐采用沸腾箱式装舱系统和扩散器系统。
在实际条件下所作测量表明,扩散器系统在建造和维护方面比较简单,在施工土质为较粗颗粒泥沙,装舱较高时效果最佳。
8.6砾石:
当耙吸砾石或与泥沙混合的砾石时,但不具有所需要的粒径分布时,装舱前可先进行筛选。
其方法可采用:
一种可调节的静态筛;
一种在水下的振动筛。
每种方法都备有两条排泥管,分别输送粗颗粒和细颗粒。
根据需要,将其中一种颗粒装入泥舱,另一种颗粒则排向船舷外。
8.7泥舱形状和尺度:
泥舱有开式和闭式两种主要类型,开式泥舱大都是传统性产品,进入开式泥舱的泥沙颜色和流态能显示装舱作业的进展情况。
为了尽量减少溢流损失,泥浆必须尽可能广泛分布到泥舱的各个截面上,并尽可能以低而恒定的流速向溢流方向流动,使扰动和涡流最少,泥舱的固体颗粒就有机会沉淀下来。
8.8狭长型:
大量的试验已经证明,若泥舱面积一定,就溢流损失而言,狭长型的泥舱,效果最佳,但装舱不均匀的风险较大,解决办法是在装舱溜泥槽中增设几个卸泥口。
然而狭长型船舶造价较高,且在许多情况下,狭长型泥舱所具有的有利沉降过程的效果,还不如短宽型泥舱所能节约的基建费用,通常在设计中将泥舱,船的其它挖泥装置一起进行综合考虑加以解决。
9.处理低浓度泥浆
为了在开始挖泥的最初几分钟内使泥舱里没有水位占去舱容,另一个办法就是将低浓度泥浆或清水排出舷外。
有些挖泥船上装有低浓度自动舷外排出装置(ALMO),有关的闸阀是自动控制的,只有达到预定密度的泥浆才准许流进泥舱。
这些阀由浓度计和流量计发出的信号驱动。
挖泥开始阶段低浓度舷外排出,特别是在挖淤泥的时候能提高疏浚生产率,泥浆一达到足够的浓度就会自动地注入泥舱。
现在,进舱阀应打开,舷外排出阀应关闭。
在有两个耙吸管的船上,这些闸阀安装在左舷和右舷的管路系统里。
在上述两种情况下,自行吹泥直接排岸的闸阀(如装用时)应在关闭的位置;两套泥浆系统(如装用时)之间交叉连接的管道上的那些闸阀也同样保持关闭。
闸阀的开关状态由挖泥控制台液压面板上的闸阀控制按钮指示灯来显示。
为便于识别,按钮安装在管路的模拟图板上。
模拟图板清楚地标明闸阀在管系里的位置,这些阀的操作在吸泥管控制台上进行。
一般用液压控制阀操作闸阀。
控制阀可以是电控的或是压缩空气控制的,前者的电磁线圈用电来自24V直流电网。
大多数船上在整个挖泥期内液压动力机组一直在工作着。
在现代挖泥船上,当给出指令后液压泵机组即起动,并在3秒钟后各吊架和闸阀的油缸内的压力将增加到工作压力。
有些情况下采取用蓄能器,在液压泵停止后保持有压力。
当动作完成以后,压力将升至最大值。
若船上装有电动绞车,因向外和向内摆动吸泥管吊架需要有压力,压力延迟的时间可以较短。
装用液压马达驱动绞车的船,则需要有持续的工作液压供应。
当船一到达施工现场,即应准备好耙吸管外移。
封水泵运转,闸阀均处于正确的开关状态。
因离合器处于脱开状态,故泥泵柴油机在空转。
其转速可从挖泥控制台上的转速表读出。
10.带高压冲水装置:
冲水喷咀:
疏浚颗粒细小而密实的泥砂时,可给耙头安装冲水喷咀。
高压冲水会穿入底土,使泥砂得到预先液化,高压水经安装在吸泥管上的水管流到喷咀,此水管连接在耙头的内装水管上。
用于耙头喷咀的高压水管经过挠性接头处使用高压软管,而挠性接头出的高压接头处的高压橡胶软管中心与耙轴臂的枢轴中心,(见图4-2-8)是在同一直线上,万向接头处的布局也通常如此。
通过船体上吸泥口前方的接头将水管与舱内泵连接起来。
图4-2-8高压水管布置图
11.液压设备
液压气动系统(见图4-2-9)的工作原理:
活塞杆在液压缸内运动,液压缸通过一根管子连接到储罐(蓄能器),活塞杆以下液压部分及连接的管子和储罐的下部都充满液压油。
储油罐的上部含有压缩空气。
活塞杆的顶端有滑轮,供吊吸泥管的钢丝绳使用,钢丝绳从绞车开始,经过几个导向滑轮,包括活塞杆顶端的在内,到达吸泥管,在吸泥管处,钢丝绳的末端连结到吊攀上。
当挖泥船处于纵、横摇时,由于钢丝绳所受拉力增加,使得活塞杆下行,而压缩了
储油罐内的空气,接下来当挖泥船向下运动时,随着钢丝绳所受拉力的减小,活塞杆被增加的空气压力又向上压去。
这样钢丝绳始终处于绷紧状态,使吸泥管悬吊系统中等于存在一种以液
图4-2-9波浪补偿器工作原理
压挠性装置—气动缓冲器形式工作的。
波浪补偿器活塞杆的行程应与挖泥船在施工区内浪高相适应。
波浪补偿系统由下列部件组成:
储油罐,一个或几个;
液压缸,一个;
油箱,一个;
油泵,一台;
压缩空气气源;
连接管线及附件.
船上的主液压系统可给波浪补偿器系统供油。
12.按卸泥方式划分的施工方法
12.1旁通(边抛)施工方法:
根据挖泥船机械装备不同,旁通施工有两种情况。
一种吸上泥浆,不经过本船泥舱,直接就近从船旁排出入水;另一称为“边抛”的是:
吸上泥浆,经过船上特设边抛管输送到离开船舷一定距离的管口再吐入水中。
我国现有耙吸挖泥船所设抛管伸出舷外长度为20~100m,可以按照需要将管口转动到任何一舷侧与船的纵向中心线成0~90º交角位置。
旁通(边抛)施工的优点在于节省装舱施工必须往返航行抛泥的时间,从而得以增加挖泥时间。
适用于开挖宽阔水域的航道和紧急情况下要求突击性局部增深的疏浚,同时,因施工时船舶处于轻载状况,吃水较小,有利于在水深受限制的区段施工。
但使用这种方法,会有不等比例的排出泥沙回淤挖槽。
采用旁通(边抛)施工应注意下列情况:
1)水流流向与挖槽有一定交角,并有一定的流速;
2)泥沙颗粒微细,易于随水流输移;
3)挖槽宽度以及挖掘部位尽可能与排出泥浆入水点的工作距离相适应,力求一次出槽;
4)不会给附近的港池、航道、锚地等水域带来淤积;
5)运用边抛施工,需注意不影响过往船舶的航行;
6)得到海事局和水域环保部门的许可。
12.2装舱(装舱溢流)施工法:
装舱施工法是耙吸挖泥船最常用的主要施工方法。
要有适应装载吃水、航行、调头的必要水深与水域,以及适宜的抛泥区。
作业时,挖泥船在挖槽内开挖,将泵吸泥浆装入泥舱。
耙吸挖泥船的额定泥舱容系指该船设计最大舱容与设计泥浆容重的乘积。
实际施工时,可以根据当时当地工作条件,包括现场水深、风浪、现有船内油水积载,不同土质和实际有效装载泥沙量来调整不同的溢流档次以确定使用舱容,适用可能允许的工作吃水。
除疏浚天然容重小的浮泥和细颗粒泥沙或特别短程抛泥外,一般待泥浆装满到调定的泥舱后,为了增加装舱土方量,都采用继续一段时间的溢流。
有时,尚可在前一次较高溢流档次装满后,立即调低溢流档次,放掉上层浑水,然后再恢复前一次较高溢流档次装满后,立即调低溢流档次,放掉上层浑水,然后再恢复前一次较高溢流档次继续装较浓泥浆,如此反复若干次,以达到增加一个船次的装舱实得土方量,符合该具体施工条件下最大装舱量的目的。
见图4-2-10、图4-2-11。
采取装舱溢流时,还应考虑其效果与影响:
1)溢流的时效和一次装舱作业循环的时效;
2)对先行挖槽部位或下深槽的回淤影响;
3)对挖槽附近港池,航道,锚地影响;
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