8215 的 综采工作面供电设计说明书Word下载.docx
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8
乳化液泵
BRW—400/31.5
9
喷雾泵
BPW—315/6.3
二、供电系统的选择确定
根据工作面巷道布置设计和采区变电所的分布情况,确定采用移动变电站对该工作面供电,供电电源来自Ⅱ2水平变电所,供电方式采用干线、辐射混合式。
根据工作面巷道布置设计和采区变电所的分布情况,移动变电站位置选择安设在Ⅱ726里段外机巷600米处联巷内,高压电缆从Ⅱ2水平变电所、Ⅱ724里下段运斜、Ⅱ726里段外机巷敷设,低压电缆沿机巷敷设。
三、负荷统计及移动变电站选择
1、工作面系统用电负荷统计
根据工作面设备选型配置情况,该工作面系统用电负荷统计
如下表:
电机台数
额定功率(KW)
额定电压(KV)
额定电流(A)
额定功率因数
MG—700/300
700
3.3
150
0.91
输送机
SGZ—764/2*315
315
66
0.93
75
1.14
48
125
80
0.90
乳化泵
250
53
BPW--630/6.3
45
28.8
110
70
SZZ--764/160
160
102
本系统供电设备额定功率之和为:
∑P=700+2×
315+2×
250+2×
125+160+110+2×
75+2×
45=2590KW
2、移变容量计算与选择
移变容量计算:
式中:
S----工作面电力负荷视在功率,KVA;
----变压器所带的总负荷,KW;
----加权功率因数;
查表综采面加权平均功率因数cosΨdj取0.7。
----需用系数,采区供电一般采用需用系数法,因自移支架且设备按一定顺序起动,故需用系数为:
2、移变选择:
根据以上计算,选用二台移变负责该面供电,3300V系统采用一台KSGZY-2000/6型矿用移动变电站分别对采煤机和工作面车及乳化液泵供电;
1140V系统采用一台KSGZY-800/6型矿用移动变电站对里、外机巷输送机和喷雾泵供电。
容量验算如下:
1#移变KSGZY-2000/6型(6/3.45KV):
需用系数:
设备总功率:
250=1830KW
故移变容量为
因SB<Se=2000KVA,该移变选择符合要求。
2#移变KSGZY-800/6型(6/1.2KV):
∑Pe=760KW
查表KX取0.5,cosPdj取0.7
故移变容量计算为:
因SB<Se=800KVA,该移变选择符合要求。
四、电气设备的选型
用电设备
选用开关
额定电压(V)
KE3002
3300
300
皮带机
QJZ—400/1140
1140
400
五、高压电缆截面选择与效验:
1、根据高压电缆的敷设路线及设计规定,确定选用MYPTJ型70mm2
、6KV的矿用电缆,长度为1000米,长时允许工作电流为245A。
2、计算电缆负荷最大工作电流:
<245A
3、按经济电流密度效验高压电缆截面
mm2
式中
----一般矿井采区年利用小时数为3000~5000小时,选铜芯电缆,其经济电流密度Jj查表取2.25。
4、按短路时热稳定条件校验高压电缆截面:
<70mm2
tj----瞬时动作时间,取0.25
c----热稳定系数,铜芯电缆取93.4
Id(3)----三相短路电流,查表短路容量为75MVA,额定电流为6KV时取7200A。
5、按电压损失校验电缆截面:
A、高压配电线路允许电压损失取5%,则
ΔUy=5%Ue=5%×
6000=300V
B、线路实际电压损失为:
L----电缆长度,m;
D----电导率,铜取53;
S----.电缆截面,mm2
ΔU<ΔUy,电压损失符合要求。
六、移动变电站负荷侧电缆选择与计算
1、按长时允许负荷电流与机械强度要求进行支线电缆截面选择:
支线电缆截面选择是按满足机械强度要求的最小截面来选择,再按长时允许工作电流来校验,因此支线电缆选择结果如下:
采煤机:
支线电缆选用一根MCPT型50mm2、3.3KV的煤机专用电缆,其长时允许工作电流为173A,大于煤机额定工作电流150A,电缆长度为300m。
工作面刮板机:
支线选用MYPT型35mm2、3.3KV的矿用电缆,其长时允许工作电流为138A,大于电机额定工作电66A,支线电缆长度分别为100m、280m各二根
乳化泵:
支线选用2根MYPT型35mm2、3.3KV的矿用电缆,其长时允许工作电流为138A,大于电机额定工作电流53A,2根支线长度均为15m。
喷雾泵:
支线选用2根MYP型16mm2、1.14KV的矿用电缆,其长时允许工作电流为85A,大于电机额定工作电流28.8A,2根支线长度均为15m。
转载机:
支线电缆选用MYP型35mm2、1.14KV的矿用橡套软电缆,其长时允许工作电流为138A,大于电机额定工作电流102A,长度为50m。
破碎机:
支线电缆选用MYP型35mm2、1.14KV的矿用橡套软电缆,其长时允许工作电流为138A,大于电机额定工作电流70,长度为50m。
外机巷皮带机:
支线电缆选用MYP型25mm2、1.14KV的矿用橡套软电缆,其长时允许工作电流为113A,大于电机额定工作电流80A,2根支线长度均为15m。
里机巷皮带机:
支线电缆选用MYP型25mm2、1.14KV的矿用橡套软电缆,其长时允许工作电流为113A,大于电机额定工作电流48A,2根支线长度均为15m。
工作面照明:
电缆选用MDJP型2.5mm2的矿用电缆。
2、按允许电压损失选择干线电缆截面:
1#移变
KSGZY-2000/6型(6/3.45KV)
L1
L2
L3
2×
250KW
700KW
315KW
KSGZY-2000、6/3.45KW
根据巷道设备布置情况,电缆长度确定如下:
L1=520m
L2=480m
L3=30m
L1、L2、L3段电缆均选用MYPT—1.9/3.3KV型70mm2的矿用橡套电缆,其长时允许工作电流为215A。
电流计算如下:
L1段
Ie=2×
66=132A<
215A
合格
L2段
Ie=150A<
L3段
53=106A<
电压损失效验:
A:
变压器电压损失:
查移变目录表可知:
负载损耗
变压器二次侧额定电压
变压器二次侧额定电流
变压器额定容量
变压器绕组电抗压降百分值
因此,变压器每相电阻
变压器每相电抗
该变压器的KX=0.63,cosΨdj=0.7(tgΨdj=1.02)
故该变压器电压损失为:
B:
支线电压损失:
工作面车路:
采煤机路:
乳化泵路:
C:
干线电压损失:
D:
总电压损失:
工作面车路
ΣΔU=ΔUg+ΔUz+ΔUb=26.76+15.83+104.77=147.36V<
330V
采煤机路
ΣΔU=ΔUg+ΔUz+ΔUb=27.44+26.39+104.77=158.6V<
乳化泵路
ΣΔU=ΔUg+ΔUz+ΔUb=1.23+0.67+104.77=106.67V<
故电缆截面选用合格。
3、按启动条件校验所选干线电缆截面
根据电工学理论,电动机启动时末端电压不小于0.7Ue,则启动允许电压损失值为:
Uay=U2e-0.7Ue=3450-0.7×
3300=1140V;
①煤机启动电压损失校核
煤机在最低电压启动时,其启动电流值为:
IQ=IQe=0.7×
6×
150=630A;
a.支线电压损失:
启动时功率因数按0.5计算。
V;
b.干线电压损失:
V
c.变压器电压损失:
=
=367.97V;
d.起动电压损失:
V
因为V,故煤机启动电压损失符合要求,电缆选用合格。
②工作面车启动电压校核
工作面车在最低电压启动时,其启动电流为:
A
=342.28V;
d.启动电压损失:
因为V,故前部车启动电压损失符合要求,其电缆截面符合要求。
45KW
75KW
125KW
160+110KW
L4
KSBZY-800、6/1.2KV
根据巷道、设备布置情况,电缆长度确定如下:
L1=20m
L2=600m
L3=520m
L4=15m
因此最远点设备负荷不大,先按电流来选择电缆截面,然后用允许电压损失来校验.
80+2×
48=256A<
285A
选用MYP型95㎜2、1140V的矿用橡套电缆
80=160A<
L3段
Ie=70+102=172A<
L4段Ie=2×
28.8=57.6A<
113A
选用MYP型35㎜2、1140V的矿用橡套电缆
电压损失校验:
Rb=0.0135,Xb=0.1072,该变压器的KX=0.5,cosΨdj=0.7(tgΨdj=1.02)
故该变压器电压损失为
转载机路:
皮带机路:
喷雾泵路:
转载机路
ΣΔU=ΔUg+ΔUz+ΔUb=24.63+4.16+40.95=69.74V<
117V
皮带机路
ΣΔU=ΔUg+ΔUz+ΔUb=27.53+1.36+40.95=69.84V<
喷雾泵路
ΣΔU=ΔUg+ΔUz+ΔUb=0.53+0.768+40.95=42.248V<
七、短路电流计算
1、3.3KV短路电流计算:
A、取变电所母线短路容量为75MVA,则
XX=U2P/S=6.32/75=0.5292Ω
折算到3.3KV侧
XX=(3.45/6.3)2×
0.5292=0.1587Ω
B、高压电缆(70㎜2、6KV)
L=1000M=1KM
R0=0.304Ω
X0=0.0612Ω
因此R,=0.304×
1=0.304
X,=0.0612×
1=0.0612
R=(3.3/6)2×
0.304=0.09196Ω
X=(3.3/6)2×
0.0612=0.01851Ω
C、2000KVA移动变电站的阻抗
RB=0.02827Ω
XB=0.2663Ω
D、设备负荷支线阻抗
工作面车:
35㎜2、L=0.28KM
R0=0.683Ω/km
X0=0.084Ω/km
所以
R=0.28×
0.683=0.19124Ω
X=0.28×
0.084=0.02352Ω
50㎜2、L=0.3KM
R0=0.491Ω/km
X0=0.081Ω/km
R=0.3×
0.491=0.1473Ω
X=0.3×
0.081=0.0243Ω
35㎜2、L=0.015KM
R0=0.683Ω/kmX0=0.084Ω/km
R=0.015×
0.683=0.01025Ω
X=0.015×
0.084=0.00126Ω
E、设备干线阻抗
70㎜2、L=0.52KM
R0=0.346Ω/km
X0=0.078Ω/km
R=0.52×
0.346=0.17992Ω
X=0.52×
0.078=0.04056Ω
70㎜2、L=0.48KM
R=0.48×
0.346=0.16608Ω
X=0.48×
0.078=0.03744Ω
70㎜2、L=0.03KM
R=0.03×
0.346=0.01038Ω
X=0.03×
0.078=0.00234Ω
F、短路电流计算
D01:
移变低压侧
ΣX=0.1587+0.01851+0.2663=0.44351Ω
ΣR=0.09196+0.02827=0.12023Ω
D1:
工作面车机尾
ΣX=0.1587+0.01851+0.2663+0.02352+0.04056=0.50759Ω
ΣR=0.09196+0.02827+0.19124+0.17992=0.49139Ω
D2:
ΣX=0.1587+0.01851+0.2663+0.0243+0.03744=0.50525Ω
ΣR=0.09196+0.02827+0.1473+0.16608=0.43361Ω
D3:
乳化泵:
ΣX=0.1587+0.01851+0.2663+0.00126+0.00234=0.44711Ω
ΣR=0.09196+0.02827+0.01025+0.01038=0.14086Ω
2、1140V系统短路电流计算
系统电抗换算长度:
变压器二次侧电压1200V,系统短路容量按75MVA计算,查《系统电抗换算长度》表可知LX=47.475m。
B、高压电缆折算长度:
高压电缆选用MYJV22—8.7/10KV型70mm2、6KV的矿用电缆,长度为L=1000M,查《6KV电缆至下列电压换算系数》表可知,换算系数K=0.0027,则高压电缆的折算长度为Lg=0.027×
1000=27m
C、低压电缆换算长度:
Ld=电缆长度×
换算系数
D、短路点换算长度:
L=Lx+Lg+Ld
E、根据各短路点换算长度的计算结果,查出各短路点两相最小短路电流值如下:
d02
L02=47.475+27=74.475m,
=4841A
d1
L1=74.475+0.53×
620+3.01×
2=409.095m,
=2476A
d2
L2=74.475+0.53×
20+0.73×
150=194.575m,
=3730A
d3
L3=74.475+0.53×
525=352.725m
=2705A
d4
L6=74.475+0.53×
520+1.37×
50=522.575m
=2072A
d5
L6=74.475+1.37×
15=95.025m
=4643A
八、开关分断能力效验:
高低压开关分断能力效验
编号
开关型号
设备工作电流(A)
效验结论
BGP30—6KV
233
合格
KE3002
3.3KV
132
106
5
96
BZX—4/1140
机巷照明、信号
10
11
注:
高压开关开断能力校验,本面用高压配电装置,开断能力为10KA,大于变电所短路电流7600A,满足开断能力要求。
九、过电流保护装置的整定计算与效验:
1、高压开关过电流保护的整定:
1)工作面的高压最大负荷电流为
所选矿用高压配电装置的额定电流为300A,大于工作面变压器最大负荷电流。
2)过载保护的整定动作电流为
3)控制该面高压开关型号为BGP30-6,额定电流为300A,整定如下:
根据以上计算,该高压开关过流整定值为(5A)的2.1倍。
4)灵敏度效验
故该高压开关过流整定值为(5A)的2.1倍,合格。
2、低压开关过流整定:
1)馈电开关:
多台电机过流整定:
Idz≥IQe+ΣIe
(A)
灵敏度效验
IQe.......功率最大一台或多台电机额定起动电流,
ΣIe........其余电机额定功率之各,
2)磁力起动器过流整定:
Iz≤Ie(A)
灵敏度效验
3)过载保护动作电流整定
其整定值主要躲过额定负荷电流,即
根据以上整定原则,各开关整定结果如下表:
开关编号
开关额定电流(A)
最大负荷电流(A)IQe或Idz≥IQe+ΣIe
最小短路电流
过流保护整定电流(A)
过载保护整定电流(A)
灵敏度效验
KE3002、3.3KV
2442
2.31
2591
2.16
3680
4.34
EPLZ—4/1140
工作面照明、通讯
2072
2.54
3.7
28
12
KSGZY-2000.6/3.45KV(低压侧)
1000
1135
1200
2.04
13
KSGZY-800.6/1.2KV(低压侧)
800
1285.6
1300
1.59
十五
ZZ8L-2.5-IV型煤电钻综合装置
(一)性能参数
1、技术性能
⑴.短路保护灵敏可靠,保护距离长,主要保护元件,具有自检作用。
短路保护采用载频检测与熔断器双重保护。
电钻不工作时发生短路,可实现短路闭锁。
保护装置动作后,电路具有自锁作用。
⑵.采用先导回路,可在远方开停电钻,不打钻时电缆不带电,安全可靠。
⑶.电钻变压器、控制开关、短路保护、漏电保护、先导控制回组成一个综合保护装置。
2、主要技术参数(见表)
主变压器
被控制电钻功率
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