中波广播发射天线Word格式.docx
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对于0.625Hλ=的发射天线,具有高仰角的副瓣,因此在较近距离处就有天波,从而形成干扰地波的衰落区。
为此,0.625Hλ=的天天线实际上很少采用。
而/2Hλ=左右的天线,地被服务区介于0.625Hλ=和0.25Hλ=之间,既有较强的地波,而高仰角的辐射要比0.625Hλ=和0.25Hλ=的天线都小,虽然有低仰角的天波,由于它的跨开距离较大,一般可以推出地被服务区以外,从而避免了天波干扰地波所形成的衰落区。
为了尽可能大的增大辐射场强,但又要避免高仰角的副辩,实际经验证明,以采用0.53Hλ=为宜。
二、天线发射
天线不可能是理想导体,有电流通过就有损耗,天线下面的绝缘物也存在漏电流。
而且,垂直接地天线的电流
必须经过地回路才能同电源接地,因此就有地损耗,以天线的底电流AI为参考,地损失为P,地损失的等值电阻为gR,则/gA
RPI=,天线的效率由下式决定:
1
A
aARRRη=+
其中:
gciWRRRRR=+++,cR是串联在天线回路的调谐线圈的等值损失电阻,iR是绝缘损失的
等值电阻,WR是铜损失的等值电阻,所有这些电阻(包括rR
在内都是以天线底电流为参考点。
相对场强
0.4
0.2
0.8
/Hλ
图5-4垂直天线的电场强度
4
Hλ
=
2
0.625Hλ=图5-3垂直天线在垂直面上的方向性图
中波天线的aη一般为70%-80%。
由式可见,提高效率的积极办法应当是加大天线的辐射电阻。
垂直接地天线最常采用半波长的天线高度,此时辐射电阻约为100Ω,即为全波振子辐射电阻199AR=Ω的一半。
二、输入阻抗
天线曲输入阻抗inZ相当于有损耗的开路传输线曲输入阻抗,图5-5为铁塔天线输入阻抗的实测值。
三、垂直天线的地网
在中波天线中为了提高天线的效率,减少天线的损失更显得重要。
天线的损失有铜损失、绝缘损失和地损失三种,天线的铜损失和绝缘损失一般可以忽略不计,主要是地损失影响最大。
10
2040801002004000
0.1
0.3
0.5
H/
in
Rin
X
输入阻抗图5-5铁塔天线的平均输入阻抗
地面是中波接地天线的回路(图5-6,当电流通过地面时就会产生损失。
为了提高天线的效率,尽量减小这项损失,应在地面下铺设地网。
由有关公式可以证明,损失功率随着离开天线底端的距离的增大而减小,地损失主要集中在天线底附近。
因此地网一般长度约为半个波长,而大于半波长以外的范围地电流虽有相当大的数值,但它已不属感应场范围,而属于电波传播的损失,与天线的效率无关。
电源
地电流
图5-6接地天线的电流回路图5-7地网
表5-1(见下页为不同高度天线在加设地网前后的损失电阻与效率比较。
由表可知:
λ高天线即使不设电网,也有较高的效率。
1、/2
2、短天线加设地网后,效率大为提高,可与半波天线相当。
λ=,若用n=15比,对于导电良好的地面(σ=0.01西/3、地网长度与地面土壤性质有关,对于300m
米导线长不超过30米,对于导电不良的地面[σ=0.001西/米]导线不超过70米。
除了在地F埋设地网的方法以外,也可以在地面上铺设地网,称为平衡网。
表5-1加设地网前后比较(λ=300米,σ=0.01西/米
无顶天线高度λ/20(15米λ/4(75米λ/2(150米底或腹点电阻(欧136.699.5
地的损失电阻和效率R1ηR1ΗR1η
(110cm直径接地杆14.56.5%25.263.3%6.494.0%
(2n=15,长25米0.9651%8.763.3%6.494.1%
(3n=120,长150米0.07293.3%2.1380.7%6.596.7%
加顶加载垂直天线
无顶天线架设及维修有很大困难,长期以来很多人研究用矮天线来取代高天线,但都没有获得满意的结果,不过许多补救措施早已采用,如加顶加载天线,即在垂直天线的顶上增加平顶的水平部分,或在垂直天线的顶上,加适当的电抗负载等。
不管采用哪种方法,都是为了提高天线的有效高度,改变电流在天线上的分布,把电流驻波腹部往上移,以便增强辐射效果。
其次,也希望天线垂直部分的底部能处于电流驻波的波谷附近,这样的天线输入阻抗高。
地损就能相对的减弱。
一、加顶天线
有平顶式和折合式两种,而平顶式又有Г型和T型两种,T型水平顶可以用单根导线,也可以用许多根导线并联。
折合平顶垂直天线区有很多种,其目的是为了抵消水平部分的高仰角辐射,而且不妨碍电流驻波往上移。
图5-8是三种天线示意图。
图5-9为r型天线的电流分布,图5-10为T避天线的电流分布,由于电流驻波波谷在开路的终端,故三种天线都能把驻波波腹往上移,从而增强了天线垂直部分的发射效果。
电
流驻波波腹往上移,相当于增加了天线的有效高度,加大了辐射面积。
图5-8加顶天线
图5-9Γ型天线的电流分布
图5-10T型天线的电流分布
但是我们只希望天线的水平部分起导致电流驻波波腹往上移的作用,并不希望它成为辐射体。
因为水平部分主要是高仰角的辐射,被电离层折射下来将形成对地波的干扰区,从扩大地波服务区的观点来说,水平部分的辐射是一种辐射损耗。
由图5-8可见,Г型天线的辐射损耗最大,T型天线则大有改进,因为水平部分两半边电流方向是相反的,由两半边电流所构成的辐射损耗相位相反,基本上抵消了,因而就增强了垂直部分的辐射,使地波加强。
折合式天线在减小辐射损耗方面效果更好,它可以把水平部分的辐射更加抵消。
与半波垂直天线相比,理想的加顶天线,最好是水平部分的等效高度为λ/4,垂直部分的高度也为λ/4,这样电流驻波的波腹点,可以移到垂直部分的顶端去,而电流驻波波谷恰好在垂直部分的最下端即天线的馈电点。
如图5-11所示,前者可加强垂直部分的辐射,后者可以使馈电的输入阻抗提高,这是减少损耗的有效措施。
假如天线垂直部分的高度不足λ/4,则使单根馈线的长度和天线的垂直部分加起来应恰为λ/4,这样这馈线上的电流驻波值很小。
而馈线因电流小,同时接近地面,它的辐射影响是小的。
这样做的好处是,由馈线的始端看过去的输入阻抗高,有利于减少地扣。
假如天线很矮,须在匹配网络和铺设地网等方面想办法。
图5-8(d为伞形加顶天线,规格为φ9.0钢丝绳3根,l=35米,α=450,工作在H/λ=0.35。
图5-11理想的加顶天线
二、加顶负载天线
对高度不足的垂直天线加顶负荷,虽然只能使用在某个频率上,但它装置简单,较为方便。
为了避免功率损耗,天线的顶负荷一定是电抗负载,可以单独用电容器或电感线圈,或电容和电感结合起来使用。
天线加顶负荷的目的,是把原来开路的天线顶,变成电抗性负载的天线顶,由传输线理论可知,按电抗性负载的终端将不是电流驻波谷,从而位天线上的电流驻波分布情况发生改变,使电流驻波波腹往上移。
不平衡的天线顶负载应当是对地而言的,因此,实用的电容天线顶负载,并不是普通的相对两个电极形成的电容器,它可以是一个圆球,一个圆柱,或一个圆盘等,把它设在天线上端,即自由空间到地构成电容器。
图5-12为各种高度天线加项负载的电流驻波图,从图看出加顶负载促使电流驻波波腹往上移。
其中量为天线的实际高度,b为加顶负载延长的等效高度。
加载天线的输入阻抗,应以实测数据为准。
(2
Hbλ
+>
+<
(4Hbλ
抗衰落天线(铁塔天线
木杆天线的优点是价格较低,对电场方向件图的影响小,木杆内不致感应电流引起损失,缺点是不能经久耐用。
采用两个铁塔支持的导线天线,易在铁塔体内感应电流,一方面影响方向性图,另一方面增加损失。
由前节的分析可知,无顶天线的高度最好为H=0.53λ左右,这样高的天线具有抗衰落的作用。
将导线天线做成这样高是不可能的,因一方面架设困难,另一方面若风力很大而摆摆不走将影响方向性,风雷侵蚀,还可能断落。
而用铁塔本身作为辐射体的好处是,-方面可以做得很高,另一方面不像Γ型或T型大线需要用两个铁塔作支持物,因而较经济,铁塔也不会引起感应电流,而且结构牢固。
铁塔天线常用自立式或均匀截面拉线式,如图5-13
所示。
断面均匀的铁塔有比较接近正弦的电流分布,与细长导线天线的电流分布相差不大,只是在天线底端,电流节点不是零。
由于断面均匀的铁塔天线的电流分布与正弦曲线相差不大,因此场量的方向性图也与导线天线的大致相同。
断面均匀的铁塔天线,它的输入阻抗可以按等值传输线法进行计算,其平均特性阻抗可由下式求得:
260(ln(
1cH
Zr
=−上式中,H为天线高度,r为天线的半径,对于铁塔天线,只要它的断面是均匀的,可引用“等值半径”来计算。
由实验得出,对于边长为a的正方形断面等值半径r=0.63a,对于边长为a的三角形断面
等值半径r=0.50a。
若铁塔不能架得太高,可在铁塔上端加一小体积的电容顶,体积小不会引起辐射,如图5-14
图5-14加顶的铁塔天线
定向天线
有些情况因地形关系,希望服务区偏离一方,则需要采用定向天线。
定向天线有两种类型,即有源反射定向天线和无源反射定向天线。
一、有源反射定向天线
用两座天线,每座天线都有各自的馈电。
而两座天线在空间的位置不同,两个电源同相或者有相位差。
这样安排的两座天线,有的方向辐射加强,甚至为一座天线一个电源的两倍,而在其余方向减弱,甚至场强为零。
图5-15为两座垂直天线相距λ/2,对它们分别馈送同相等幅的电源。
从水平面场型来看,天线A、B相距λ/2(图5-16,各有电流为I,且同相。
这种排列的天线A和B对Pl或P2点的辐射场强,由路程差λ/2而引起的相位差为π,即场强相位相反而相互抵消;
对于P3或P4点,因与两
λ
天线的距离相等无路程差,电流相位又相同,故辐射场强是叠加的,这种排列的天线是我们在前面学过的同相边射式二元阵,最大辐射在2
π
和
32
方向,亦即与天线阵轴线垂直的方向,水平场型图如图5-16所示。
图5-17为两座垂直接地天线相距
两者的电流相位不同相,天线B的电流比天线A的落后900
图
5-17为其水平场型图,对于3P点两座天线的辐射场强相加,因天线B的电流落后天线A的电流900
但在行程上却超前
即相位超前
242
πλπ
λ⋅=,所以两天线辐射的场强到达3P点是同时叠加的;
对于1P点,电流及行程都落后
总共相差π,场强相反,互相抵消;
对于2P、4P点因行程上距离相等,只有电流
上相差900
倍,场型图为心形。
这样排列就是前面学过的顶射式二元阵,最大辐射方向在天线阵的轴线方向,而且是指向阵中各元电流相位落后的方向。
二、无源反射天线
无源反射定向天线也叫耦合天线,如图5-18所示。
一根天线馈以电流,就会在附近一根天线内产生感应电动势,这种作用是由于两根天线相耦合的互阻抗所形成的,它和普遍电磁感应耦合电路的互感电抗具有同等的意义。
调整两天线之间的距离及无源天线自身的输入阻抗等,可以改变定向天线的场型。
图5-17两天线相距
相差90
度的水平场型
图5-18无源反射定向天线
5-5中波天线的馈电与调试
一、馈电
在小型电台,它的天线在机房附近,天线的输入可直接接到发射机的末级调谐回路上(图5-19,调节末级槽路的耦合度,可使天线达到谐振。
在大型电台,天线与发射机房离开较远。
需要架设传输线或同轴电缆。
为使馈线的特性阻抗与天线的输入阻抗相匹配,还需装置阻抗变换器。
阻抗变换器通常为T型、Γ型或π型网络,设在天线调配室,调整网络参数实现两种功能:
1变换阻抗,使天线的输入阻抗与馈线的特性阻抗相等,2补偿天线阻抗中的电抗成分。
图5-19直接耦合的天线
对于铁塔天线的馈电,随铁塔底座是否接地而有所不同,若铁塔与地面绝缘,则用串联馈电(图5-20a;
若铁塔底座直接接地,则用并联馈电(图5-20b。
并联馈电的优点是底部不用绝缘子,可以简化照明设备和避免雷击,并且可以减少拉索,从而减少了损失和方向性畸变等,但它的主要缺点是天线底部电流大。
中波发射天线都是不对称馈电,对于馈线的要求:
一是无辐射,二是损耗小,常用的馈线有:
1、六线式馈电线,其结构如图;
5-21所示。
中间两根接高压,周围四根为地线,用作屏蔽,以减少高压的辐射,地下面还有四根地线,地上与地
下的连线用馈线连接,这种馈线的特性阻抗为250Ω,用在小功率情况(小于20kw。
2、同轴多线式,其结构如图5-22所示。
中间2根为高压线,外边12根为地线,起屏蔽作用。
这种馈线的特性阻抗有75Ω和150Ω两种,用于150kW以上的大功率输送。
图5-21六线式馈线
图5-2224线同轴线
二、中波天线的匹配调整
现以某台为例,简述一种匹配调整方法如下:
(一已知条件发射机功率为1千瓦,载频为1134千赫,天线高H=76米,馈线阻抗为230欧,波长λ=
Hλ=。
264。
55米,/0.287
(二计算天线阻抗
天线阻抗可根据图5-23查出,该图为76米轻型塔天线的输入阻抗。
各台因天线地网及土壤的电导率σ不同等因素的影响,天线阻抗会有所差异,但关系不大,只要将待调的L、C留有可变余量,即能匹配
ImpedanceofAntenna
CopyrightCHU_GUO_ZHEN
Frequency(KHz
2,000
1,800
1,600
1,400
1,200
1,000
800
600
700650600550500450400350300250200150100500-50-100-150-200-250-300-350
109.98+j154.11(
ZinRinjXin=+=Ω
在此频率下天线呈感性。
(三天馈线匹配网络电路图
天馈线匹配网络如图5-24所示
图5-24天馈线匹配网络
图中Xin、Rin为天线阻抗,aL为漏电线圈,对射频阻抗很大,相当于开路;
对雷电流短路接地可起防雷保护作用。
bC为分布电容,1L、1C为L型阻抗匹配网络。
(四阻抗变换原理
L型匹配网络是根据过去我们在基础课学过的串一并联阻抗变换公式得出的,我们从等效电路图可以得到,(如图5-25所示
R
'
C
C(a(b
(c
(d(e
图5-25阻抗变换的等效电路
图5-25(a为天线阻抗inL与inR串联,将串联形式化为并联形式图(b,并接电容1C(图c,因电路中的1C容抗大于'
inL,合并为容抗2C(图d,再串入电感1L,即为L型匹配网络(图e,使在d点的天线阻抗变换为230欧与馈线阻抗呈共扼阻抗,即电抗部分等值反号,而相互抵梢,谐振于频率f=1134Hz。
(五匹配网络参数计算
根据串一并联阻抗变换公式不难算出网络各元件的参数如下。
并联电容1780CpF=,串接电感119.4LHμ=,对地的分布电容估算为0100CpF=。
(六匹配前准备工作
先在接假负载的情况下准确调谐,发射机为额定功率输出时,用电子管电压表在负载端监测,并记录发射机高末级各表头(阴流、栅流等的读数,激励信号大小及高末级槽路各可调电感、电容的装置。
调整时将发射机输出接馈线(230cZ=Ω始端,在靠近天线的底部用一个230欧的纯阻假负载代替天线接于馈线末端。
(七匹配调整
调整时1L暂时固定在19.4Hμ,电容器1C由三只1000PF电容串联后再与750PF可变电容并联,可变电容旋出2/3位置。
在发时机输出端和天线a点处各串入一只高频电流表,各元件连接正确后即可开机调整。
开机后,各表头如果出现偏离正常值,此时应细调可变并联电容1C,使天线处高频电流表指示最大,发射机各表头指示接近正常值。
用行被系数测试仪测量馈线的行波系数,若在0.8以下,可略微改动可变电感1L的接点,再调节电容
1C使其谐振(高额电流指示最大。
如此反复几次,最后微调发射机末级槽路,使行波系数达0.85以上,两
只电流表读数亦基本相同。
这时即可以认为发射机、天馈线已达到匹配状态。
关于馈线的行波系数测试方法,是当调于谐振时,馈线末端即处于波峰maxU(当馈线终端功载大于馈线特性阻抗只LcRZ>
或波节minU。
(当只LcRZ<
处,记下此处的行波表读数;
在离馈线终端/4λ处,必有一波节minU或波腹maxU出现。
则行波系数可用公式max
min
UKU=,即可求出,只要馈线长度大于/4λ均可求得行波系数。
5-6短波天线
短波是依靠电离层反射来进行传播的。
对于短波天线因多数用于定向广播,所以要求天线具有强方向性,需要采用天线阵。
这时不仅考虑水平面内的方位角,而且还要考虑在垂直面内的最大辐射仰角。
由于电离层的昼夜、季节的变化,工作波长常常更换。
如果每一波长占用一副天线则很不经济,且占地面积大,所以短被天线应能工作在一个较宽的频段内。
大部分短波天线为水平天线,这样架设方便,馈电简单,而且抗干扰能力强。
一、笼形天线
用水平对称振子做成短波天线是最简单的一种,而克频段或大功率的偶极天线,都需要有低的特性阻抗因此需要用直径较大的振77由许多根导线组成的笼形天线就可以满足上述要求,笼形天线等于加大了振子的等效半径,如图5-26所示。
5-7中波多频共用天线馈电网络
中波天线的结构多年来都是以高大铁塔为主的一频一塔的垂直发射天线,因塔体和拉线等原因,占地面积大,架设成本高。
随着广播事业的发民一个台将会同时发送几个中波领率,如按一频一塔设计,将需要很大场地,目前已用网络技术解决了中小功率的多频共塔问题。
图5-33为典型的两路输入的方案。
每部发射机通过一个谐振于另一发射机频率的LC联谐振电路作为阻塞网络,通过接到天线底部的负荷网络而与天线相连接。
图中的天线底部负荷是在两路输入与天线之间加上一个LC串联形式的预调网络,其作用是使共塔的几个不同频率通过预调网络的预调后,使每个频率从ab端视入的天线阻抗中的电阻部分相互趋近,从而达到降低整个阻塞网络及预调网络视在功率的目的,同时还可克服由于分支点阻抗对于各个发射频率的不同所造成的其中一路阻塞网络的视在功率非常大的问题。
ab端阻抗的选择取决于天线的性能、输入功率以及网络所用的元件,如果输入功率小,而且天线阻抗合适,就不需要底部负荷。
输入阻抗匹配网络,使阻塞网络与近来的馈线相匹配。
图中的角形避雷器、接地开关与射频扼流圈等,供防雷保护和作静电保护装置之用。
用变流器驱动电流计,以指示输入和输出电流。
使阻塞网络与近来的馈线相匹配。
采用同样方法可以设计三到四个频率的合成器,当然数目越多,合成器越复杂。
天线的多频运用必须考虑下列几个因素:
1、频道问的相对频率间隔。
2、每一频道的输入功率。
f(a
(b
3、每一频道的输入阻抗。
并联LC阻塞网络中回路电流的大小与阻塞频率和工作频率之比(0/ff直接有关,当频率间隔小于10%(0/1.10ff<
时,阻塞网络设计就非常田难。
一般只有在功率小时或者在两个频率的天线阻抗特别理想(电阻部分相等,电抗部分等值反号才有可能适应这么小的间隔,而大于14%(0/1.14ff<
的频率间隔是没有问题的。
为了保持谐振电路的准确调谐和天线阵电流的稳定性,电感器必须工作稳定,而且能够容易实现、精确和连续地调节电感量。
电容器应有足够的额定容量和低温度系数。
所有的网络都装在密封的金属箱里,而每个功能电路都装在相互隔开而且屏蔽的分箱里,这样作的优点是易于调整,屏蔽效果好。
一、双重馈电网络的原理
图5-34是双重馈电(两频共塔馈电网络系统。
双重馈电网络按其阻止另一广播频率的方法来分类,共两种。
1、将调谐于另一频率的LC并联谐振电路作为串联连接的阻塞网络(图a。
2、将串联谐振电路接在二线之间的带阻滤波器上(图b,因为后者在设计和调整上比前者困难故用得较少。
阻塞网络是调谐在另一个发射频率上的LC并联谐振回路,为使两个发射频率之间不发生串音和个影响另一部发射机的频率特性,一般要求阻塞网络的并联谐振阻抗ocR是足够大的,对被阻信号的衰减应大于-40dB;
另外,/8baZZ>
(||bZ为网络对被阻频率的边频阻抗||aZ为被阻频率天线阻抗的模。
阻塞网络的计算,包括:
1、阻塞网络元件值。
2、阻塞网络的阻塞阻抗。
经验数据为,对载波在10千欧以上,对边带波在5千欧以上。
3、阻塞网络的通过电抗。
4、阻塞网络的视在功率。
5、阻塞网络元件承受的电流和电压。
这些计算公式见参考文献。
此外,还要把天线底部加负荷的元件参数计算出来。
二、双重馈电电路实例
已知两部中波广播发射机,共用一座边宽为0.5米,高为76米的轻型
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