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23

11

2

Ⅰ类桩11根，占所测桩数的47.83%；

Ⅱ类桩8根，占所测桩数的34.78%；

Ⅲ类桩2根，占所测桩数的8.69%；

Ⅳ类桩2根，占所测桩数的8.69%；

Ⅰ类桩、Ⅱ类桩共19根，占所测桩数的82.61%；

3、扩大抽检部分

表三

5

3

Ⅰ类桩2根，占所测桩数的40%；

Ⅱ类桩3根，占所测桩数的60%；

Ⅲ类桩0根，占所测桩数的0.00%；

Ⅳ类桩0根，占所测桩数的0.00%；

2、存在的主要问题

1、桩身完整性存在局部缺陷

根据抽芯检测中间结果显示9#、35#、45#、69#等四根桩桩身完整性存在局部缺陷，具体情况如下:

1）9#桩桩身类别为Ⅳ类桩，桩身混凝土强度代表值为44.4MPa，桩端持力层为微风化泥质粉砂岩。

具体情况如下:

表四

桩号

孔号

有效

桩长

抽芯

孔深度

桩身砼质量情况

桩身完整性类别

桩身混凝土强度

桩底成渣厚度

桩端持

力层

9#

9#-1

20.57m

断口拼接多较好，芯样表面多较光滑；

粗细骨料分布均匀；

砼胶结多较好、多较密实，但局部砼芯呈松散状。

其中7.40～7.50m、16.09～16.29m砼芯侧面局部见沟槽，密实度稍差。

20.26～20.57m砼芯样呈松散状。

44.4MPa

无

微风化岩

9#-2

桩身连续完整，断口拼接多较好，芯样表面多较光滑；

砼胶结多较好、较密实。

其中4.31～4.46m、5.01～5.71m砼芯侧面局部见沟槽，密实度稍差。

2）35#桩桩身类别为Ⅳ类桩，桩身混凝土强度代表值为25.4MPa，桩端持力层为微风化泥质粉砂岩。

表五

35#

35#-1

29.53m

34.85m

砼胶结多较好、多较密实。

其中9.9～10.4m、23.5～23.9m砼芯侧面局部见沟槽状蜂窝，密实度稍差。

25.4MPa

35#-2

34.80m

但砼芯破碎。

其中3.3～4.5m、5.8～6.8m、24.2～24.7m砼芯侧面局部见沟槽，密实度稍差。

16.1～16.7m、21.59～21.79m芯样局部由水泥砂浆构成，粗骨料含量稍少。

20.69～21.59m、21.94～22.53m芯样呈破碎状，其中20.69～20.89钻进掉钻。

3）45#桩桩身类别为Ⅲ类桩，桩身混凝土强度代表值为33.6MPa，桩端持力层为微风化泥质粉砂岩。

表六

45#

45#-1

27.3m

28.5m

砼胶结良好、多较密实，但局部砼芯呈松散状。

其中17.91～19.04m、19.68～20.53m、21.28～21.34m、22.71～22.90m砼芯侧面局部见沟槽，密实度稍差。

33.6MPa

45#-2

28.65m

其中10.67～11.21m、11.70～15.47m、17.09～17.79m砼芯侧面见蜂窝连续，密实度稍差。

4）69#桩桩身类别为Ⅲ类桩，桩身混凝土强度代表值为32.1MPa，桩端持力层为强风化砂岩。

表七

69#

69#-1

15.3m

18.5m

砼胶结多较好、多较密实，但局部存在夹泥现象。

其中14.50～14.60m芯样1/2体积夹泥。

32.1MPa

15.13～17.20m共2.07m为桩底成渣

强风化岩

69#-2

17.6m

桩身连续完整，断口拼接多较好，芯样表面光滑；

砼胶结良好、密实。

15.31～17.20m共1.89m为桩底成渣

2、桩身砼强度存在局部缺陷

根据抽芯检测中间结果显示10#、12#、22#、24#、34#、35#、36#、46#、56#等九根桩桩身砼强度存在局部缺陷，具体情况如下:

1）10#桩桩身类别为Ⅰ类桩，桩身混凝土强度代表值为28.0MPa，桩端持力层为微风化泥质粉砂岩。

具体情况如下。

表八

10#

10#-1

23.08m

24.55m

桩身连续完整，断口拼接多较好，芯样表面较光滑；

砼胶结好、密实。

28.0MPa

10#-2

24.60m

2）12#桩桩身类别为Ⅱ类桩，桩身混凝土强度代表值为29.4MPa，桩端持力层为微风化泥质粉砂岩。

具体情况如下：

表九

12#

12#-1

19.67m

15.91m

桩顶0.00～2.74m砂浆较多，石粒较少，砼芯样侧面局部有夹泥外，其余桩身连续完整，断口拼接多较好，芯样表面较光滑；

29.4MPa

12#-2

20.47m

桩顶0.00～2.96m砂浆较多，石粒较少，砼芯样侧面局部有夹泥，8.00～8.3m、8.85～9.90m见轻微蜂窝麻面外，其余桩身连续完整，断口拼接多较好，芯样表面较光滑；

3）22#桩桩身类别为Ⅰ类桩，桩身混凝土强度代表值为29.0MPa，桩端持力层为微风化泥质粉砂岩。

表十

22#

22#-1

24.10m

25.53m

29.0MPa

22#-2

25.50m

4）24#桩桩身类别为Ⅰ类桩，桩身混凝土强度代表值为29.0MPa，桩端持力层为微风化泥质粉砂岩。

表十一

24#

24#-1

24.64m

25.15m

24#-2

25.22m

5）34#桩桩身类别为Ⅰ类桩，桩身混凝土强度代表值为29.6MPa，桩端持力层为微风化泥质粉砂岩。

表十二

34#

34#-1

26.37m

27.42m

29.6MPa

34#-2

27.31m

6）35#桩桩身类别为Ⅳ类桩，桩身混凝土强度代表值为25.4MPa，桩端持力层为微风化泥质粉砂岩。

具体情况同上。

7）36#桩桩身类别为Ⅱ类桩，桩身混凝土强度代表值为25.4MPa，桩端持力层为微风化泥质粉砂岩。

表十三

36#

36#-1

其中2.91～3.16m砼芯侧面局部见沟槽状蜂窝，密实度稍差。

36#-2

其中0.7～2.16m、17.0～17.13m、17.42～17.80m砼芯侧面局部见沟槽状蜂窝，密实度稍差。

8）46#桩桩身类别为Ⅱ类桩，桩身混凝土强度代表值为27.1MPa，桩端持力层为微风化泥质粉砂岩。

表十四

46#

46#-1

29.18m

30.2m

桩身连续完整，断口拼接良好，芯样表面多较光滑；

粗细骨料分多较布均匀；

砼胶结较好、较密实。

其中28.0～28.25m钻到钢筋笼主筋。

27.1MPa

46#-2

30.3m

粗细骨料分布多较均匀；

其中15.5～15.9m芯样侧面局部粗骨料稍少。

23.3～24.0m砼芯侧面局部见沟槽状蜂窝，密实度稍差。

9）56#桩桩身类别为Ⅱ类桩，桩身混凝土强度代表值为21.0MPa，桩端持力层为微风化泥质粉砂岩。

表十五

56#

56#-1

20.60m

25.80m

其中6.69～6.86m及11.35～12.56m砼芯样侧面局部由沟槽状蜂窝，密实度稍差。

21.0MPa

56#-2

21.38m

其中1.19～1.80m芯样侧面局部粗骨料稍少，表面较粗糙。

3、桩底成渣厚度超出设计及规范要求

桩底成渣厚度设计及规范要求≤100mm，根据抽芯检测中间成果报告，共有69#、59#等2根桩桩底成渣厚度超过规范要求。

具体情况分别如下:

1）69#桩桩身类别为Ⅲ类桩，桩身混凝土强度代表值为32.1MPa，桩端持力层为强风化砂岩,共抽芯检测2个孔，其中69#-1孔显示桩底成渣为2.07m、69#-2孔显示桩底成渣为1.89m。

具体情况见表七。

2）59#桩桩身类别为Ⅱ类桩，桩身混凝土强度代表值为34.8MPa，桩端持力层为强风化砂岩,共抽芯检测2个孔，其中59#-1孔显示桩底成渣为3.82m、59#-2孔显示桩底成渣为3.75m。

表十六

59#

59#-1

16.35m

20.69m

砼胶结多较好、密实。

其中15.88～16.18m芯样侧面局部稍粗糙。

16.18～20.0m共3.82m为桩底成渣

59#-2

20.53m

砼胶结良好、较密实。

其中3.1m处钻到钢筋笼箍筋。

15.65～16.35m砼芯断口拼接一般，局部胶结稍差。

16.35～20.10m共3.75m为桩底成渣

3、施工情况及原因分析

（1）施工情况简介

1、9#、10#、12#、22#、24#、34#、35#、36#、46#等九根桩采用冲孔成孔方法进行施工。

2、59#、69#等二根桩采用旋挖成孔方法进行施工。

3、45#桩先采用旋挖成孔方法进行施工，旋挖至原有地面（-0.5m）下约6m时，发生塌孔现象，旋挖施工无法继续进行。

经各方共同商讨，45#桩改用冲孔成孔方式进行施工，桩位进行平移。

（2）缺陷原因分析

1.1产生的原因

（1）水下砼灌注过程中，导管埋深过大，灌注过程中上下活动导管过于频繁，致使导管活动部位的砼离析，保水性能差而泌出大量的水，这些水沿着导管部位最后灌入的砼往上冒，形成通道（即桩身孔洞）。

（2）水下砼灌注过程中，砼倾倒入导管速度过快过猛，把空气闷在导管中，在桩内形成高压气包。

高压气包在其自身浮力或导管起拔等外力的作用下，在砼内不断上升，当上升到桩顶附近时，气包浮力与上升阻力接近，在没有外力的作用下，气包便滞留在桩身内，最终形成桩身孔洞，存在蜂窝麻面现象。

（3）水下砼灌注时间过长，最早灌入孔内的砼坍落度损失过大，流动性变差，终灌导管起拔后会留下难以愈合的孔洞。

2.1产生的原因

（1）按照施工规范的规定要求，钻孔后要彻底清除孔底的淤泥，但在实际施工过程中，很难将淤泥彻底清除，于是在浇灌第一斗混凝土进行封底施工时，孔底沉积的淤泥必然混入混凝土中。

由于用导管灌注的水下混凝土是从下往上顶升的，先灌入的混凝土顶升于孔的上面，这样就容易出现局部桩段砼强度不满足设计要求的现象。

（2）浇灌混凝土时，若导管插入混凝土之内过深，浇注速度又较快，则容易在孔体深部沉积较多的骨料，加上振捣过程所造成的混凝土的离析，也容易导致局部桩段砼强度不满足设计要求的现象。

59#、69#等二根桩采用旋挖成孔方法进行施工，其桩底成渣厚度过厚。

因旋挖成孔速度快，但其泥浆护壁效果较差。

由于清孔不干净，泥浆比重过小或泥浆注入量不足而难于将沉渣浮起；

再加上钻进速度过快、空钻时间过长、成孔后待灌时间过长和灌注时间过长，引起局部孔壁坍陷，造成桩底成渣过厚。

4、处理建议

全面系统分析工程桩施工技术资料及相关记录，结合抽芯检测现场情况及检测中间结果，提出几点建议，供各方参考。

1、桩身完整性存在局部缺陷处理

针对9#、35#、45#等3根桩桩身完整性存在局部缺陷，建议采取高压旋喷注浆法进行加固补强处理。

2、桩身砼强度存在局部缺陷处理

针对10#、12#、22#、24#、34#、35#、36#、46#等8根桩桩身砼强度存在局部缺陷，具体如下:

砼设计强度

桩身砼强度代表值

备注

C30

28MPa

29MPa

4

6

7

桩身砼强度代表值最低值为25.4MPa，恳请设计院进行复核验算。

3、桩底成渣厚度超出设计及规范要求处理

针对59#、69#等2根桩桩底成渣厚度超过规范要求，结合59#、69#等2根桩桩位布置，其为摩擦端承桩。

综合考虑地下室抗浮要求，可否将59#、69#桩承台与相邻轴线桩桩承台采用暗梁进行连接，以满足使用要求。

恳请设计院进行复核验算。