模板搭设拆除方案Word下载.docx
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100的方木作柱箍,间距500mm,与墙垂直面采用8#铁线双根拉牢,防止胀模。
c、圈梁模板的安装
本工程圈梁截面主要为240×
280,安装前把砖砌体顶面杂物清理干净,侧模采用胶合板而成,采用方木作楞木,两侧模板采用8#铁线对拉牢固或用楼板楞木顶紧,间距不大于500mm;
圈梁底砖面与侧模交接处在安装钢筋前用水泥砂浆抹严,以防漏浆。
d、单梁模板的安装
单梁模板由底板加两侧板组成,梁底均有支撑系统,安装顺序按支撑—水平撑或剪刀撑—底模—侧模进行,在施工中:
、梁跨度≧4m时,底板中部起拱,高度宜为全跨长的1~3‰。
、支顶之间应于中部设纵横向水平拉杆,立杆间距为500mm。
、首层支架支设前必须进行地面硬化。
高度超过2m的模板安装,必须设可靠的操作平台,并保证有足够的立足作业面,设置临边防护,禁止站在拉杆支撑杆上或在梁底模上行走操作。
、上下层模板支柱,应安装在一条竖线上。
、梁与梁之间,梁与柱之间交叉接头处的模板安装时先从交叉接头处开始,向梁的中部拼装,使接头出现在梁的中部。
、模板安装时应注意的安全问题:
1.支撑时不得使用腐烂,翘裂、暗伤的原木。
2.拆模一次拆清,不得留下无撑模板。
3.在距地面2M以上支、拆模时,不能用斜槽或平撑代替扶梯上下,以防滑落、断裂伤人。
4.拆模时严禁乱抛模板及支撑构件等。
5.不准站在琵琶撑上装模,如必要时,要采取有效安全措施后,方可进行操作。
6.高空作业的材料堆放应稳妥、可靠。
使用的工具随时放入工具袋内,防止坠落伤人。
严禁向高空作业人员抛送工具、构件等。
7.使用的榔头等工具,木柄要装牢,操作时,手要握紧,防止工具脱柄或脱手伤人。
d、楼板模板的安装
本工程楼板模板采用胶合板木模,楼板铺木板时安装顺序可从一侧往另一侧施工,也可分别从两侧往中间铺设,只要在两端及接头处钉牢,中间尽量少钉或不钉以利拆模,在模板安装时:
、不够一整板胶合板的空隙,可用木板镶满。
、搁栅间距离不大于50cm。
、先进行板的竖向支撑、水平支撑,再进行楞木、模板等的安装。
、根据GB50204—2002,现浇结构模板安装的允许偏差应符合下列规定:
项次
项目
允许偏差
1
轴线位置
5
2
底模上表面标高
±
3
载面内部尺寸
基础
柱、梁
10
+4,5
4
层高垂直
全高≦5米
全高≧5米
6
8
相邻两板表面高低差异
6
表面平整(用2米直尺检查)
B、模板的拆除
及时拆除模板,将有利模板的周转和加快工程进度,拆模要掌握时间,应使砼达到必要的强度,根据GB50204—2002规定,现浇砼结构拆模时所需砼强度,应符合下表:
现浇砼结构拆模时所需砼强度表:
结构类型
结构跨度
按设计在砼强度标准值的百分率(%)
板
≦2
≥50
﹥2,≦8
≥75
梁
≦8
悬臂构件
≥100
还应符合下列要求:
a、在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。
b、除GB50204中“模板的拆除”规定要求外,并应注意下列各点:
、拆除时不要用力过猛过急,拆下来的木料要及时运走整理。
、拆模程序一般应是后支的先拆,先支的后拆,先拆除非承重部分,后拆除承重部分。
、拆除跨度较大的梁下支柱时,应先从跨中开始,分别拆向两端。
、多层楼板支柱的拆除应按下列要求进行:
上层楼板正在浇混凝土时,下一层楼板的模板支柱不得拆除,再下一层楼板模板的支柱,仅可拆除一部分;
跨度≧4m梁下均应保留支柱,其间距不得大于3m。
、拆除模板一般用撬棍,人要站在安全位置上操作,在拆除楼板时,要注意防止整块模板突然掉下。
(4)、质量保证措施
、模板安装前,要均匀涂满隔离剂。
、立模时要专人检查,保证构件的位置、标高、尺寸正确。
、对于楼板模板支撑在立杆支撑中部设置纵横向水平拉杆一道,防止立杆失稳。
、对于挑阳台,必须上下对齐,确保其几何尺寸正确和垂直。
、为防止梁板根部外移,必要时需加密围档,缩小档与档的间距。
、浇筑砼过程中,要注意观察模板的情况,一旦发现位移、爆模、下沉、漏浆、支撑松动等现象应及时采取有效措施,不容这类现象扩张。
、拆除承重构件底模支撑时,要征得专职监理员同意。
根据拆模试块来决定拆模时间并办理拆模签证认可手续后,方可进行拆除。
模板及支撑计算方案
本工程楼板最厚为130mm,混凝土强度等级C25,板底隔离采用50×
100mm木枋,木枋安装间距为500mm,,底模采用胶合板(1830×
915×
18mm),楼板支撑间距为1000×
1000mm。
1、楼板模板计算
查《建筑手册》得
fv=1.4N/mm²
(顺纹抗剪)fm=13N/mm²
(抗弯)
E=9000N/mm²
(弹性模量)模板重力密度取值5000N/m³
新浇砼重力密度24000N/m³
,板配筋重:
1100×
0.13×
1.2=132N/m²
因此,楼板模板验算相关荷载取值为:
模板自重:
5000×
0.018/×
1.2=108N/m²
(恒)
砼:
24000×
1.2=3456N/m²
钢筋:
施工荷载:
2500×
1.4=3500N/m²
(活)
荷载折减系数取0.9,从而荷载合计为
Q=(108+3456+132+3500)×
0.9
=7196×
=6476.4N/m²
(1)楼板模板抗弯验算
楼板模板搁栅间距@500MM,板长取500×
3=1500mm作为三跨连续梁计,按最不利荷载组合查表
KMmax=-0.119Kvmax=-0.606Kwmax=0.973
∴M=KMmaxQL²
=-0.119×
6476.4×
0.5²
=-192.67N·
M
w=bh²
/6=0.915×
0.0182/6
=4.9×
10-5M³
∴σ=M/w
192.67
=─────
4.9×
10-5
=3.93×
106N/MM²
<
fm=13×
(可)
抗弯强度满足。
(2)抗剪强度验算
∵v=KVMAXQL=-0.606×
0.5
=-1962N
τ=3V/2bh
3×
1962
=────────
2×
0.915×
0.02
=1.61×
105N/M2<
fv=1.4×
106N/m²
(可)
模板抗剪强度满足
(3)模板挠度验算
验算荷载:
Q=0.108+3.456+0.132=3.696Km/m²
=3696N/m²
折减为:
Q=3696×
0.9=3326.4N/m²
化为线荷:
Q=3326.4N/m
KWQL4
∵W=────────
100EI
I=bh3/12
0.0183
12
=4.44×
10-7M3
0.973×
3326.4×
0.54
∵W=────────────
100×
9000×
106×
4.44×
10-7
=0.506×
10-3M<
[W]=L/400=0.5/400=1.25×
10-3M(可)
模板挠度满足
2、楼板模板搁栅验算
荷载:
自重①5000×
0.05×
0.10×
1.2=30N/m(恒)
②5000×
0.018×
0.50×
1.2=54N/m(恒)
砼24000×
1.2=1200N/m(恒)
钢筋132×
1.2=55N/m(恒)
1.4=1225N/m(活)
合计:
Q=(30+54+1200+55+1225)×
=2564×
0.9=2307.6N/m
(1)抗弯验算:
搁栅长度取值2.00m,其中部设一道顶撑成二跨连梁
按最不利荷载计
KMmax=-0.125Kvmax=-0.625Kwmax=0.912
由M=Km.QL²
=-0.125×
2307.6×
1²
=-288.45N.m
σ=M/w
/6=0.05×
(0.1)²
/6=8.333×
10-5m³
σ=M/w=288.45/(8.333×
10-5)
=3.462×
106N/m²
抗弯强度满足
(2)抗剪强度验算:
由V=KV·
QL=-0.625×
1.0=1442N
=3×
1442/(2×
0.1)
=0.433×
(可)抗剪满足
(3)挠度验算:
不考虑施工荷载,则Q=30+54+1200+55
=1339N/m²
折减线荷为:
Q=1339×
0.9=1205.1N/m,
I=bh³
/12=0.05×
(0.1)³
/12
=4.166×
10-6M4
W=Kw·
QL4/100EI
0.912×
1205.1×
14
4.166×
10-6
=2.93×
10-4M<
[w]=L/400=2.5×
10-³
M(可)
挠度满足
3、楼板顶撑木验算
(1)顶撑木采用Ф80mm间距1m则
N=QL=2307.6N/m×
1m=2307.6N
N/An=2307.6/(3.14×
40²
)
=0.46N/mm²
fc=10N/mm²
轴心受压,强度可满足。
(2)顶撑木稳定验算:
公式N/ФAn≦fc
取顶撑木
L=2750-120=2630mm
在顶撑木中间加纵横拉条,L0=L/2=2630÷
2=1315
λ=L0/ii=d/4=80÷
4=20
λ=1315÷
20=67
∵λ≤91时Ф=1/(1+(λ/65)2)=1/(1+(67/65)2)
=0.485
N/ФAn=2307.6/(0.485×
3.14×
=0.95N/mm²
fc=10N/mm²
(稳定)稳定性满足
4、圈梁模板验算
本工程最大圈梁截面尺寸为200×
580MM,混凝土强度等级C25,施工时模板采用18厚胶合板,侧立档间距为500mm。
根据《建筑施工手册》常用结构计算表查知木材计算强度及其弹性模量为:
fc=10N/mm²
fv=1.4N/mm²
fm=13N/mm²
E=9000N/mm²
木材重5000N/m³
砼重24000N/m³
钢筋1500N/m³
(1)侧模验算:
1)荷载
本工地施工温度T=30。
C,β1=1.2β2=1.15V=2m/h
1侧压力
F1=0.22rcToβ1β2V1/2
=0.22×
24×
200×
1.2×
1.15×
21/2/(30+15)
=45.79KN/m³
F1=rcH=24×
0.6=14.4KN/m²
取F1=14.4KN/m²
F=F1×
1.2=17.28KN/m²
2砼振捣侧荷载:
4KN/m²
4×
1.4=5.6KN/m²
合计①+②=20.16+5.6=25.76KN/m²
立档间距@500mm,则线荷载为25.76×
0.5=12.88KN/m
Q=12.88×
0.9=11.592KN/m
2)抗弯验算
按等跨计算KMMAX、KVMAX、KWMAX
由KMMAX=KN·
QL²
=0.121×
11.592×
500²
=350658N.mm
σ=M/w=M/bh²
/6
350658×
500×
182
=12.99KN/mm²
σ=12.99KN/mm²
fm=13N/mm²
(抗弯满足)
3)抗剪
KVMAX=KV·
QL=0.620×
0.5=3.594KN
3594
500×
18
=0.599N/mm²
(抗剪满足要求)
4)挠度验算
取侧压力F=20.16KN/m²
化为线荷载20.16×
0.5=10.08KN/m
折减10.08×
0.9=9.072KN/m
w=Kw·
QL4/100EI
其中I=bh³
/12=500×
183/12=243000mm4
0.976×
9.072×
5004
∴W=──────────
243000
=1.044mm<
[W]=L/400=500/400=1.25mm(挠度满足)
5、用于圈梁、构造柱侧模拉结的8#铁线,根据我公司的施工经验,构造柱截面240×
240mm,圈梁截面240×
280时,采用双根8#铁线拉结间距≤500mm时,其拉应力能满足施工要求,在此不再另行验算。
当圈梁截面240×
580时,铁线拉结间距适当加密。
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