氧吸收与解吸试验文档格式.docx
- 文档编号:22524498
- 上传时间:2023-02-04
- 格式:DOCX
- 页数:16
- 大小:120.79KB
氧吸收与解吸试验文档格式.docx
《氧吸收与解吸试验文档格式.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《氧吸收与解吸试验文档格式.docx(16页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
Kxa—总体积传质系数[Kmol/m3•h•Δx]
VP—填料层体积[m3]
Δxm—液相对数平均浓度差
x1—液相进塔时的摩尔分率(塔顶)
xe1—与出塔气相y1平衡的液相摩尔分率(塔顶)
x2—液相出塔的摩尔分率(塔底)
xe2—与进塔气相y2平衡的液相摩尔分率(塔底)
Z—填料层高度[m]
Ω—塔截面积[m2]
L—解吸液流量[Kmol/h]
HOL—以液相为推动力的传质单元高度
NOL—以液相为推动力的传质单元数
由于氧气为难溶气体,在水中的溶解度很小,因此传质阻力几乎全部集中于液膜中,即Kx=kx,由于属液膜控制过程,所以要提高总传质系数Kxa,应增大液相的湍动程度。
在y—x图中,解吸过程的操作线在平衡线下方,本实验中还是一条平行于横坐标的水平线(因氧在水中浓度很小)。
本实验在计算时,气液相浓度的单位用摩尔分率而不用摩尔比,这是因为在y—x图中,平衡线为直线,操作线也是直线,计算比较简单。
四、实验装置与流程:
1.基本数据:
解吸塔径Φ=0.1m,吸收塔径Φ=0.032m,填料层高度0.8m
填料参数:
瓷拉西环(12×
12×
1.3)mmat=403m2/m3ε=0.764m3/m3at/ε=903m2/m3
2.流程:
图2是氧气吸收解吸装置流程图。
氧气由氧气钢瓶供给,经减压阀2进入氧气缓冲罐4,稳压在0.03~0.04[Mpa],为确保安全,缓冲罐上装有安全阀6,由阀7调节氧气流量,并经转子流量计8计量,进入吸收塔9中,与水并流吸收。
含富氧水经管道在解吸塔的顶部喷淋。
空气由风机13供给,经缓冲罐14,由阀16调节流量经转子流量计17计量,通入解吸塔底部解吸富氧水,解吸后的尾气从塔顶排出,贫氧水从塔底经平衡罐19排出。
自来水经调节阀10,由转子流量计17计量后进入吸收柱。
由于气体流量与气体状态有关,所以每个气体流量计前均有表压计和温度计。
空气流量计前装有计前表压计23。
为了测量填料层压降,解吸塔装有压差计22。
在解吸塔入口设有入口采出阀12,用于采集入口水样,出口水样在塔底排液平衡罐上采出阀20取样。
图-2氧气吸收解吸装置流程图
1、氧气钢瓶9、吸收塔17、空气转子流量计
2、氧减压阀10、水流量调节阀18、解吸塔
3、氧压力表11、水转子流量计19、液位平衡罐
4、氧缓冲罐12、富氧水取样阀20、贫氧水取样阀
5、氧压力表13、风机21、温度计
6、安全阀14、空气缓冲罐22、压差计
7、氧气流量调节阀15、温度计23、流量计前表压计
8、氧转子流量计16、空气流量调节阀24、防水倒灌阀
五、操作要点:
1、流体力学性能测定
(1)测定干填料压降塔内填料务必事先吹干。
a.塔内填料务必事先吹干。
b.改变空气流量,测定填料塔压降,测取6~8组数据。
(2)测定湿填料压降
a.测定前要进行预液泛,使填料表面充分润湿。
b.固定水在某一喷淋量下,改变空气流量,测定填料塔压降,测取8~10组数据。
c.实验接近液泛时,进塔气体的增加量要减小,否则图中泛点不容易找到。
密切观察填料表面气液接触状况,并注意填料层压降变化幅度,务必让各参数稳定后再读数据,液泛后填料层压降在几乎不变气速下明显上升,务必要掌握这个特点。
稍稍增加气量,再取一、两个点即可。
注意不要使气速过分超过泛点,避免冲破和冲跑填料。
(3)注意空气转子流量计的调节阀要缓慢开启和关闭,以免撞破玻璃管。
2、传质实验
(1)氧气减压后进入缓冲罐,罐内压力保持0.03~0.04[Mpa],不要过高,并注意减压阀使用方法。
为防止水倒灌进入氧气转子流量计中,开水前要关闭防倒灌阀24,或先通入氧气后通水。
(2)传质实验操作条件选取
水喷淋密度取10~15[m3/m2•h],空塔气速0.5~0.8[m/s]氧气入塔流量为0.01~0.02[m3/h],适当调节氧气流量,使吸收后的富氧水浓度控制在≤19.9[mg/l]。
(3)塔顶和塔底液相氧浓度测定:
分别从塔顶与塔底取出富氧水和贫氧水,用测氧仪分析各自氧的含量。
(测氧仪的使用见附录)
(4)实验完毕,关闭氧气时,务必先关氧气钢瓶总阀,然后才能关闭减压阀2及调节阀8。
检查总电源、总水阀及各管路阀门,确实安全后方可离开。
六、实验数据处理
1.流体力学性能实验
(1)原始数据
干填料流体力学数据
空气流量/(m3/h)
温度/℃
计前表压P/Pa
塔压降ΔP/Pa
P1
P2
10
15
-190
970
150
250
13
16
-220
1000
100
260
17
-290
1060
280
19
18
-360
1140
40
330
22
-440
1220
-40
390
25
20
-520
1300
-120
470
28
23
-600
1380
560
31
-750
1500
-280
630
34
30
1400
-410
740
37
-850
1600
840
32
-1050
1820
-650
950
湿填料流体力学数据
水流量/(L/h)
60
空气流量V/(m3/h)
温度T/℃
8
33
-150
900
270
-260
1030
70
300
12
1050
14
-350
1100
360
-400
1160
400
-470
1240
-630
-270
610
-770
1540
-420
750
24
-1090
1850
-720
1020
26
35
-1580
2350
-1350
1520
36
-1900
2670
-1620
1970
-2200
2970
2070
(2)数据处理
a.干塔数据处理表
序号
空气
压力
p2/Pa
t2/℃
全塔压降△P/Pa
校正流量V2(M^3/h)
全塔压降△p/Z(Pa/m)
lg△P/Z
um/h
lgu
1
102485
288.15
9.858
125.0
2.097
1255.807
3.099
2
102545
289.15
160
12.834
200.0
2.301
1634.901
3.213
3
1350
102675
290.15
180
15.813
225.0
2.352
2014.386
3.304
4
102825
291.15
290
18.796
362.5
2.559
2394.453
3.379
5
1660
102985
292.15
430
21.785
537.5
2.730
2775.124
3.443
6
103145
293.15
590
24.778
737.5
2.868
3156.491
3.499
7
1980
103305
296.15
780
27.872
975.0
2.989
3550.561
3.550
2250
103575
301.15
910
31.077
1137.5
3.056
3958.853
3.598
9
2000
103325
303.15
1150
34.239
1437.5
3.158
4361.629
3.640
2450
103775
304.15
1360
37.240
1700.0
3.230
4743.981
3.676
11
2870
104195
305.15
40.245
2000.0
3.301
5126.689
3.710
b.湿塔数据处理表
序
号
空气压力p2/Pa
p2/Pa
全塔
压降
△
P/Pa
全塔压降△p/Z(Pa/m)
lg△P/Z
lgu
102375
306.15
170
8.133
212.5
2.327
1036.105
3.015
1290
102615
230
10.155
287.5
2.459
1293.616
3.112
1330
102655
12.183
362.5
1552.037
3.191
1450
102775
350
14.183
437.5
2.641
1806.694
3.257
1560
102885
440
16.200
550.0
2.740
2063.689
3.315
1710
103035
18.212
737.5
2319.960
3.365
2030
103355
880
20.237
1100.0
3.041
2577.954
3.411
2310
103635
1170
22.231
1462.5
3.165
2831.915
3.452
2940
104265
307.15
1740
24.218
2175.0
3.337
3085.041
3.489
3930
105255
308.15
26.155
3587.5
3.555
3331.783
3.523
4570
105895
309.15
3590
28.127
4487.5
3.652
3583.015
3.554
5170
106495
3970
29.049
4962.5
3.696
3700.511
3.568
取干填料第一组数据进行计算:
指示流量
,则校正流量
气速
双对数坐标系下作图课可得:
原始数据
水流量L/(L/h)
富氧水浓度c1/(mg/L)
温度t1/℃
贫氧水浓度c2/(mg/L)
温度t2/℃
50
27.02
12.8
26.75
12.7
11.07
13.5
数据处理过程:
七、结果讨论及误差分析
(1)填料塔流体力学特性
a.从图上可以看出,随着气速的增大,单位高度的塔中的压降变化都随着气速的增大而变大;
其中空塔的变化规律近似为一条斜率不变的直线而在湿塔中,在某一气速范围内,其变化规律也成线性增大变化,但随着气速的增大,变化斜率越来越大。
在同一气速下,湿塔的压降大于干塔的压降,而且在气速较低的时候,两者变化速率相差不大,当气速进一步增大时,湿塔的变化明显比干塔快了很多。
b.由于有液体的缘故,使得阻力增大,从而造成湿塔压降比干塔压降大,在气速很小时,湿塔和干塔的变化速率相同,因为气体很少时,在一定范围内二者互不干扰彼此流动,因而在湿塔中的气速较小段,会呈现与干塔时候相同的变化速率,当气速进一步增大的时候,气液相互干扰加强,气体对液体的流动有了一定的阻碍作用从而是的变化速率加快,当进一步增大气速时,发生汽泛现象,使得液体不能流下,从而使得阻力显著提高,从而使得单位高度的压降明显的上升。
c.由2可以推测,如果增大流体流量,其单位高度的压降也会上升。
气速很小时,气液接触较少,不利于传质的进行,从经济的方面考虑,在工业上应该避免此种情况的发生,当发生液泛时,压降对气体的波动很敏感,不易控制,很容易发生安全事故,因而在实际生产中,在第二段(载点与泛点之间)的范围内是比较合理的。
(2)传质实验:
a.液相总传质单元高度其值的大小反应了设备效能的好坏,增大液相总传质系数下降,有利于提高填料塔的传质性能。
由于氧气是难溶气体,在水中的溶解度很小,因此传质阻力几乎全部集中在液膜中,即
,由于属于液膜控制过程,所以要提高液相总传质系数
,应增大液相的湍动程度,即增大喷淋量。
b.实验在测取氧气含量时,数据浮动很大,难以确定,而且温度的控制也不是很好,而亨利系数主要的影响因素是温度,因而,温度的不稳定对实验有很大的影响。
八、思考题
1.阐述干填料压降线和湿填料压降线的特征。
答:
气体通过干填料时,流体流动引起的压降和湍流流动引起的压降规律一致,单位压降与空塔气速的关系为一条直线。
当有喷淋量时,在双对数坐标中,湿塔的曲线适中在干塔曲线的上方,即,湿塔的压降始终比相同气速下的干塔压降大,低气速下,ΔP~u为一条直线,此直线的斜率约等于气体通过干填料的斜率,且稍大于相同气速下的干填料的压降;
随气速的增加,出现载点,持液量开始增大,曲线变陡,但是随着气速增大斜率近似稳定,到液泛点后,压降随着气速增大急剧上升,压降与气速仍为线性关系。
5.为什么易溶气体的吸收和解吸属于气膜控制过程,难溶气体的吸收和解吸属于液膜控制过程?
对于易溶气体而言,其主要的阻力来自溶质从气相到气液界面扩散的阻力,从气液界面到溶液的过程所受到的阻力相对来说很小,所以在吸收过程显示为气膜控制过程;
而对于难溶气体,吸收时受到的主要阻力是在气液界面到液相的过程中产生,而在气相到气液界面的阻力相对来说很小,所以其吸收的过程显示为液膜控制过程。
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 吸收 解吸 试验
![提示](https://static.bdocx.com/images/bang_tan.gif)