人工挖孔桩水下浇筑混凝土施工方案Word文件下载.docx
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专业/总监理工程师:
年月日
本表由施工单位填写,监理机构签认后交施工单位保存。
.
人工挖孔桩混凝土水下浇筑
专项施工方案
编制单位:
重庆天字实业集团有限公司2012间:
时年10月06日
一、工程概况
1、工程名称:
印江中心大厦
工程地点:
印江县
建设单位:
重庆创豪土地整治房屋开发有限公司印江分公司
监理单位:
贵州三力建设监理有限责任公司
设计单位:
贵州大学勘察设计研究院
地勘单位:
深圳市勘察研究院有限公司
2、问题桩概况
在挖孔桩施工的最后阶段,由于地下水过大及地下水位过高,导致混凝土的施工无法继续进行,并使挖孔桩的孔壁出现了轻微的垮塌现象。
详细情况如下表所示:
静水位桩底地质情桩轴号桩号桩径桩深备注深况15200136001400砂岩
14002530013700砂岩56001400314000
有轻微塌孔,已安砂岩6300
14700
1500
4
钢丝绳漏斗井字形支架导管密封盖
5
13700
5300
砂岩
装钢筋笼
塔吊孔
6
1800
7000
4100
砂岩
3、处理措施为保证混凝土的质量和结构强度,设计单位、地勘单位、监理单位、施工单位以及建设单位经过详细的讨论、论证,最后确定了具体的处理方法:
混凝土的浇筑必须采用水下混凝土的浇注方式。
这里只详细说鉴于钢筋工程已在其它施工方案中有详细的说明,明水下砼的施工方法二、水下混凝土的施工方法
(一)、施工准备混凝土水下混凝土配合比的确定:
根据设计更改通知单的要求,
。
配合比必须通过试验确定。
的强度等级提高一个等级,达到C25
(二)、水下混凝土导管浇注法的参数计算的计算1、超压力P桩基础是在地下水中浇筑,为保证砼能顺利通过导管下注,必由于。
须使管内砼在其底部出口的压力大于管外地下水压力(超压力P)之P为此导管内的混凝土产生的压力和使管内砼流出管底的超压力间应满足下式:
PHH≥γγCWCCW其中:
3KN/m—砼拌合物容重,;
γC—导管顶部至桩孔内已浇砼面的高差,根据导管安装示意图及HC挖孔桩深度取=14.1m;
HC312KN/m—桩孔内地下水的容重,考虑水中所含砂土率,取;
γW—桩孔内地下水的高度,即地下水面与桩孔内已浇砼面之高HCW差,取=8.5m;
HCW2;
,确定其超压力须≥75KN/m—根据砼导管浇筑作用半径≤2.5mp22352.5KN/m≥75KN/m,则:
γHγ×
8.5=H=25×
114.12=pCWWCC考虑砼非完全流体,取折减系数,则5.φ=02
2砼,满足超压力要求,176.25KN/m≥75KN/m=γH)φ(γHp=pCWCCW导管内径(D=200mm)可满足水下砼的浇筑。
2、开导管首批砼用量计算
在灌注砼开导管时,漏斗、贮料罐和导管内必须贮备一定数量的砼,以保证能完全排出管内水,并使导管出口埋入至少0.8m深的流态砼中以防止导管外地下水混入砼中。
2πγdH,,其中WWA+hV=H=hH+H=H
C11ECDγ4C式中:
3);
—开导管浇筑首批砼所需的用量(mV—开导管内径,取0.20m;
d—首批砼要求浇灌深度(m),取0.8m;
HC—管底至桩孔底的高度,取0.15m;
HD;
0.45m—导管的埋设深度,取HE.
22)—灌注桩浇筑段的横截面面积(m;
A=3.14*0.45*0.45=0.64mA时,导管内砼柱与导管外水压平衡所需—桩孔内砼高度达到HhC1高度(m);
—预计浇筑砼顶面至桩孔水面的高差(m),即桩孔内地下水的HW深度。
m;
ll=H65=5.8=14.1.W水深桩长312KN/m—桩孔内地下水的容重,考虑水中所含砂土率,取;
γW324KN/m—砼拌合物容重,取;
γC则最深的G/5桩(直径900mm)的开导管首批砼用量计算:
γH=5.6*12/24=2.8WW=h
1γC2πd2=2.8*3.14*0.2/4+0.8*0.64=0.95m则AH=h+V
C143、砼导管漏斗需要提升的高度的计算
水中浇注砼的过程中,砼导管漏斗都要提升一定的高度,以便利用砼的挤压力使砼在桩孔内摊开,浇灌面逐渐上升,并将水排出桩孔外。
导管漏斗需要提升高度按下式计算:
+γHp,WW=hH=HhWACCγC式中:
)—漏斗在预计浇筑砼顶面以上所需高度(m;
hC1m;
m—预计浇筑砼顶面至桩孔水面的高差(),取HW312KN/m—桩孔内地下水的容重,考虑水中所含砂土率,取;
γC2,2.5m;
确定其超压力须≥75KN/m—根据砼导管浇筑作用半径≤p
—漏斗顶需高出水面(桩顶)的高度(m);
HA+γHp75+1×
12则:
WW=hm63.==
C
γ24Cm.80=28hH=2.1.=HWAC4、承料漏斗的斗容量确定
承料漏斗的斗容量,一般不小于开浇时首批砼的数量。
由于桩V孔内地下水压的存在,一般在首批砼下注时,导管内总要留一定量的3。
根据砼搅拌机的单位时间供应量的关0.95m砼。
由此可确定≥V900=D3。
系,拟定承料漏斗的斗容量为1.0mq、一根砼导管需用砼搅拌机台数按下式计算:
5=nn
p3/h),自落式锥型反转出料m式中:
—砼搅拌机的生产率(350Lq3/h.m结合350L,单台生产率5-7,出料容量砼搅拌机拌合时间2min施工实际情况,现场拟谁备两台自落式锥型反转出料350L的砼搅拌机。
3/h),结合吊机、导管等设施的灌注效率,—砼浇筑速度(mp3/h。
一根导管浇筑速度为5-10m57q,一根导管可满足砼的浇筑。
则:
=n1=≤p105
、水下混凝土浇筑工艺(三)、浇筑过程1.
○钢筋笼安装后,,进行钢筋笼的安装(塔机吊装)1、清孔合格后,如有必要,可进行二次清孔,二次清孔检查及隐蔽工程验收合格后,方可进行浇注砼的准备工作;
○2、搭设浇筑平台,准备好钻机,砼搅拌机作好开盘准备;
○、各项准备工作做好以后,开始搅拌和运输砼到现场,在注满3大料斗以后,即可开始浇筑砼,其要点如下:
A、把导管下到桩底,此时导管隔水盖密封住导管;
B、开浇时,先用坍落度为18-22cm的水泥砂浆,再用大于导管容积的同样坍落度的砼送入导管底部。
C、满管后,缓慢提管30-150mm,利用导管内砼的自重将导管隔水盖冲开,砼流至桩孔内,再立即把导管下到原处,使导管底部插入已浇注的砼中。
在动水位以下导管的提升速度宜缓慢且一次提升不得超过30cm,在动水位以上导管的提升速度可适当加快;
D、迅速检查导管内是否漏浆,若不漏浆,立即开始连续浇注砼。
随着砼面的不断上升,导管相应提升,断续拆管,连续浇注。
一次提管拆管长度不得超出2m,导管须始终埋在砼中,严禁将导管埋入砼中。
○,保持、在浇注过程中,导管埋入砼内的深度应控制在0.6-1m4桩孔砼面高差不大于0.3-0.5m;
○3)加塔吊吊斗的容量、浇筑时拟采用大直径漏斗的容量(1.0m533的砼一次性注入桩底中使导管埋入桩底砼的共计约合1.3m0.3m();
40-50cm深度不低于
○测定一1h每隔半小时测定一次桩孔砼面至少三处的深度,每6、次导管内砼面的深度,及时填绘桩孔砼浇筑进度图,以便核算砼浇入量,判断浇筑是否顺利进行;
○7、桩孔孔口设置盖板,避免砼散落桩孔内;
○的上下往复运动,有利于砼、在浇注过程中,可使导管作30cm8的密实。
但不得做横向运动,以免泥浆和沉渣混入砼内;
○、为防止钢筋笼在砼灌注过程中发生上拱,砼进入钢筋笼后提9升导管要平稳,速度要慢,以防止砼冲力过大或钩带钢筋笼。
○、砼灌注过程中发生钢筋笼上拱,堵管或埋管时应立即测定砼10面高度,并与监理、业主共商处理措施。
○、自拌砼时根据配合比检查投料的计量,计量要盘盘过秤。
砼11灌注过程中按要求测定坍落度和制作试块,试块的制作和送检要进行见证。
○。
流动性、砼浇注应连续进行,因故中断时不得超过30-45min12(坍落度)及和易性不合格的砼不得进入桩孔。
桩基砼上升速度不得小于2.0m/h。
○、浇注过程中,后续砼应徐徐进入导管内,以避免把空气带入13砼内,形成高压气囊。
○、浇注过程中,要根据砼的浇注量,用抽水机抽出相应体积的14水,使水位始终保持在静水位高度,其偏差不应大于±
200mm。
○米后,应抽出所有的余水,并1.515、砼面浇注超过静水位线约用人工舀出表面的浮浆,直到合格砼面为止。
○(见基础施工利用正常的挖孔桩施工方法进行余下砼的浇筑。
16、方案)
2、常见灌注砼故障及处理措施
○、导管进水处理措施:
提出导管,检查垫圈,重新安放并检查1密封情况;
提出导管,清除灌入的砼,重新开始灌注,附加初灌量,调整导管底口至孔底高度。
○、堵管处理措施:
上下提动导管或捣实,使导管疏通,若无效,2提出导管进行清理,然后重新插入砼内足够深度,用潜水泵或空气吸泥机将导管内泥浆、浮浆、杂物等吸除干净恢复灌注;
尽量不采取提起导管下的隔水盖;
也可使用高频振捣器在导管顶部进行振动处理,严禁乱摇导管。
○吊起钢筋笼重新焊好下入孔内,、钢筋笼错位或上拱处理措施:
3检查钢筋笼固定情况,并加焊固定。
(四)、保证安全措施
1、在进行挖孔桩施工过程中,必须设置安全防护区域并以绳子和红白小旗进行标识。
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