钢管落地脚手架计算书双Word文件下载.docx
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每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.129
横向斜撑布置方式
5跨1设
结构脚手架作业层数njj
1
结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)
3
装修脚手架作业层数nzj
装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)
2
地区
湖南长沙市
安全网设置
半封闭
基本风压ω0(kN/m2)
0.25
风荷载体型系数μs
1.25
风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)
1.2,0.9,0.74
风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)
0.38,0.28,0.23
计算简图:
立面图
侧面图
三、纵向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
纵向水平杆在上
横向水平杆上纵向水平杆根数n
横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
横杆截面惯性矩I(mm4)
127100
横杆弹性模量E(N/mm2)
206000
横杆截面抵抗矩W(mm3)
5260
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×
(0.04+Gkjb×
lb/(n+1))+1.4×
Gk×
lb/(n+1)=1.2×
(0.04+0.35×
0.9/(2+1))+1.4×
3×
0.9/(2+1)=1.43kN/m
正常使用极限状态
q'
=(0.04+Gkjb×
lb/(n+1))+Gk×
lb/(n+1)=(0.04+0.35×
0.9/(2+1))+3×
0.9/(2+1)=1.04kN/m
计算简图如下:
1、抗弯验算
Mmax=0.1qla2=0.1×
1.43×
1.52=0.32kN·
m
σ=Mmax/W=0.32×
106/5260=61.32N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
νmax=0.677q'
la4/(100EI)=0.677×
1.04×
15004/(100×
206000×
127100)=1.368mm
νmax=1.368mm≤[ν]=min[la/150,10]=min[1500/150,10]=10mm
3、支座反力计算
Rmax=1.1qla=1.1×
1.5=2.37kN
Rmax'
=1.1q'
la=1.1×
1.5=1.72kN
四、横向水平杆验算
由上节可知F1=Rmax=2.37kN
0.04=0.048kN/m
由上节可知F1'
=Rmax'
=1.72kN
=0.04kN/m
弯矩图(kN·
m)
σ=Mmax/W=0.71×
106/5260=134.78N/mm2≤[f]=205N/mm2
变形图(mm)
νmax=1.702mm≤[ν]=min[lb/150,10]=min[900/150,10]=6mm
Rmax=2.39kN
五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数
0.85
扣件抗滑承载力验算:
纵向水平杆:
Rmax=2.37/2=1.18kN≤Rc=0.85×
12=10.2kN
横向水平杆:
Rmax=2.39kN≤Rc=0.85×
六、荷载计算
脚手架搭设高度H
双立杆计算高度H1
立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆:
NG1k=(gk+la×
n/2×
0.04/h)×
(H-H1)=(0.129+1.5×
2/2×
0.04/1.8)×
(15-10)=0.81kN
单内立杆:
NG1k=0.81kN
双外立杆:
NG1k=(gk+0.04+la×
H1=(0.129+0.04+1.5×
10=2.02kN
双内立杆:
NGS1k=2.02kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
NG2k1=((H-H1)/h+1)×
la×
lb×
Gkjb×
1/2/2=((15-10)/1.8+1)×
1.5×
0.9×
0.35×
1/2/2=0.45kN
NG2k1=0.45kN
NGS2k1=H1/h×
1/2/2=10/1.8×
1/2/2=0.66kN
NGS2k1=0.66kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
NG2k2=((H-H1)/h+1)×
Gkdb×
1/2=((15-10)/1.8+1)×
0.14×
1/2=0.4kN
NGS2k2=H1/h×
1/2=10/1.8×
1/2=0.58kN
4、围护材料的自重标准值NG2k3
NG2k3=Gkmw×
(H-H1)=0.01×
(15-10)=0.08kN
NGS2k3=Gkmw×
H1=0.01×
10=0.15kN
构配件自重标准值NG2k总计
NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.45+0.4+0.08=0.92kN
NG2k=NG2k1=0.45kN
NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=0.66+0.58+0.15=1.39kN
NGS2k=NGS2k1=0.66kN
立杆施工活荷载计算
外立杆:
NQ1k=la×
(njj×
Gkjj+nzj×
Gkzj)/2=1.5×
(1×
3+1×
2)/2=3.38kN
内立杆:
NQ1k=3.38kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力:
N=1.2×
(NG1k+NG2k)+0.9×
1.4×
NQ1k=1.2×
(0.81+0.92)+0.9×
3.38=6.33kN
(0.81+0.45)+0.9×
3.38=5.76kN
Ns=1.2×
(NGS1k+NGS2k)+0.9×
(2.02+1.39)+0.9×
3.38=8.34kN
(2.02+0.66)+0.9×
3.38=7.46kN
七、钢丝绳卸荷计算
钢丝绳不均匀系数α
钢丝绳安全系数k
9
钢丝绳绳夹型式
马鞍式
拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)
15.19
钢丝绳绳夹数量[n]
5
吊环设置
共用
卸荷系数Kf
0.8
上部增加荷载高度(m)
6
脚手架卸荷次数N
第N次卸荷
卸荷点位置高度hx(m)
卸荷点净高hj(m)
钢丝绳上下吊点的竖向距离ls(m)
上吊点距内立杆下吊点的水平距离(mm)
上吊点距外立杆下吊点的水平距离(mm)
卸荷点水平间距(m)
14
200
1100
钢丝绳卸荷
钢丝绳绳卡作法
钢丝绳连接吊环作法(共用)
第1次卸荷验算
α1=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/200)=86.19°
α2=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/1100)=69.86°
钢丝绳竖向分力,不均匀系数KX取1.5
P1=Kf×
KX×
[N×
(hx(n+1)-H1)/(H-H1)+NS×
(H1-hxn)/H1]×
HL/la=0.8×
[5.76×
(15-10)/(15-10)+7.46×
(10-1)/10]×
3/1.5=29.94kN
P2=Kf×
[6.33×
(15-10)/(15-10)+8.34×
3/1.5=33.2kN
钢丝绳轴向拉力
T1=P1/sinα1=29.94/sin86.19°
=30.01kN
T2=P2/sinα2=33.2/sin69.86°
=35.36kN
卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T1,T2]=35.36kN
绳夹数量:
n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×
35.36/(2×
15.19)=2个≤[n]=5个
Pg=k×
[Fg]/α=9×
35.36/0.85=374.43kN
钢丝绳最小直径dmin=(Pg/0.5)1/2=(374.43/0.5)1/2=27.37mm
吊环最小直径dmin=(4A/π)1/2=(4×
[Fg]/([f]π))1/2=4×
35.36×
103/(65π))1/2=27mm
注:
[f]为拉环钢筋抗拉强度,按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2
第1次卸荷钢丝绳最小直径27.37mm,必须拉紧至35.36kN,吊环最小直径为27mm。
八、立杆稳定性验算
立杆计算长度系数μ
立杆截面抵抗矩W(mm3)
立杆截面回转半径i(mm)
15.9
立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)
立杆截面面积A(mm2)
506
连墙件布置方式
两步三跨
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×
1.8=2.7m
长细比λ=l0/i=2.7×
103/15.9=169.81≤210
轴心受压构件的稳定系数计算:
立杆计算长度l0=kμh=1.155×
1.8=3.12m
长细比λ=l0/i=3.12×
103/15.9=196.13
查《规范》表A得,φ=0.188
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×
(NG1k+NG2k)+1.4×
NQ1k)=(1.2×
(0.81+0.92)+1.4×
3.38)=6.8kN
双立杆的轴心压力设计值NS=max[(1.2×
(NGS1k+NGS2k)+1.4×
NQ1k)×
(hx1+(1-Kf)×
(Hx顶-hx1)+6)/H1,1.2×
(NGS1k+NGS2k)×
(H1-hx1))/H1+(1-Kf)×
N]=max[(1.2×
(2.02+1.39)+1.4×
3.38)×
(1+(1-0.8)×
(1-1)+6)/10,1.2×
(2.02+1.39)×
(10-1))/10+(1-0.8)×
6.8]=6.17kN
σ=N/(φA)=6799/(0.188×
506)=71.47N/mm2≤[f]=205N/mm2
σ=KSNS/(φA)=0.6×
6169.73/(0.188×
506)=38.91N/mm2≤[f]=205N/mm2
组合风荷载作用
(NG1k+NG2k)+0.9×
(0.81+0.92)+0.9×
3.38)=6.33kN
(NGS1k+NGS2k)+0.9×
(2.02+1.39)+0.9×
6.33]=5.84kN
Mw=0.9×
Mwk=0.9×
ωklah2/10=0.9×
0.28×
1.82/10=0.17kN·
σ=N/(φA)+Mw/W=6326.5/(0.188×
506)+173545.27/5260=99.5N/mm2≤[f]=205N/mm2
Mws=0.9×
0.23×
1.82/10=0.14kN·
σ=KS(NS/(φA)+Mw/W)=0.6×
(5838.98/(0.188×
506)+142061.4/5260)=53.03N/mm2≤[f]=205N/mm2
九、连墙件承载力验算
连墙件连接方式
刚性连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)
连墙件计算长度l0(mm)
600
连墙件截面面积Ac(mm2)
489
连墙件截面回转半径i(mm)
158
连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)
拉接柔性钢筋的抗拉强度[fy](N/mm2)
Nlw=1.4×
ωk×
2×
h×
la=1.4×
0.38×
1.8×
1.5=8.55kN
长细比λ=l0/i=600/158=3.8,查《规范》表A.0.6得,φ=0.99
(Nlw+N0)/(φAc)=(8.55+3)×
103/(0.99×
489)=23.8N/mm2≤0.85×
[f]=0.85×
205N/mm2=174.25N/mm2
拉接部分柔性钢筋的最小直径计算:
拉接柔性钢筋的抗拉强度fy=205N/mm2
dmin=2×
(A/2/π)1/2=2×
((Nlw+N0)/fy/2/π)1/2=2×
((8.55+3)×
103/205/2/3.14)1/2=5.99mm
十、立杆地基承载力验算
地基土类型
粘性土
地基承载力特征值fg(kPa)
140
地基承载力调整系数mf
垫板底面积A(m2)
单立杆的轴心压力标准值N=((NG1k+NG2k)+NQ1k)=((0.81+0.92)+3.38)=5.1kN
双立杆的轴心压力标准值NS=max[((NGS1k+NGS2k)+NQ1k)×
(Hx顶-hx1)+6)/H1,(NGS1k+NGS2k)×
N]=max[((2.02+1.39)+3.38)×
(1-1)+6)/10,(2.02+1.39)×
5.1]=4.75kN
立柱底垫板的底面平均压力p=N/(mfA)=4.75/(1×
0.25)=18.99kPa≤fg=140kPa
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