北京某地铁车站主体结构施工方案secretWord文档下载推荐.docx

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各结构施工段间分层流水浇筑。

西端、东端两端头井节段（C6、C1段）先后开挖完成，做完接地、垫层、防水及防水保护层后，立即组织两端端头井节段结构施工，形成东西两工作面平行作业。

随标准段基坑开挖的逐段完成，两结构施工作业面形成各段间流水作业，向中部推进施工。

四、施工工艺

每一施工段按以下的施工顺序分层施工。

底板（底梁）→站台层柱→站台层侧墙、中板（梁）→站厅层柱→站厅层侧墙、顶板（梁）→附属结构（楼梯、电梯井、站台板）

各施工段分层施工工艺详见表4-1《某车站主体结构施工工艺流程表》。

五、资源配置

5.1施工组织机构及施工人员配备

根据施工进度要求，分工序组成5个施工班组，各班组工作内容及计划人数见表5-1-1《施工人员计划表》。

车站施工组织机构见图5-1-1。

表5-1-1施人员计划表

序号

工序名称

工作内容

计划人数

1

钢筋班组

钢筋加工、绑扎，施工缝处理

65

2

模板班组

模板加工、安装、拆除

70

3

架子班组

脚手架搭设、拆除

40

4

砼班组

砼浇捣、养护

20

5

文明施工班组

文明施工、场地清理

10

合计

205

表4-1某车站主体结构施工工艺流程

施工步骤

施工示意图

施工说明

垫层施工

基坑开挖一块，完成综合接地后，浇注一块，平板振动器捣固，人工抹平。

砼达到强度后施做防水层。

底板、底板梁施工

混凝土纵向分幅，横向由两侧向中部浇注。

下翻梁位置，先浇筑梁体砼，达到底板底面时，和底板同时浇筑。

侧墙浇至倒角上20cm处，插入式捣固器捣固。

板面进行压实、抹光处理。

站台层立柱施工

底板砼养护达到强度后拆除第三（端头井第三、四）道钢支撑,施做侧墙防水层。

立柱、侧墙、中板模板安装后，浇筑立柱砼。

立柱模板采用胶合板，一次浇注完成，立柱伸入中层梁内50mm，8m长插入式捣固器捣固。

站台层侧墙、中板、中板梁施工

砼两侧对称浇注，分层浇注厚度不大于50cm，模板用木胶板，钢管脚手架支撑体系，8m长插入式捣固器捣固，板顶砼面人工压实、抹光处理。

站厅层立柱施工

中板砼养护达到强度后拆除第二道钢支撑，施做侧墙防水层。

立柱、侧墙、顶板模板安装后，浇筑立柱砼。

立柱模板采用胶合板，一次浇注完成，立柱伸入顶梁内50mm，8m长插入式捣固器捣固。

6

站厅层侧墙、顶板、顶板梁施工

7

其他附属项目施工

顶板砼达到强度后拆除第一道钢支撑。

施做顶板防水层、站台板、电梯井、楼梯等。

图5-1-1主体结构施工组织机构图

5.2施工材料计划

综合考虑施工进度、经济效益，主体结构施工所需要的主要材料数量见表5-2-1。

表5-2-1主体结构主要材料需求表

材料名称

规格型号

单位

总用量

备注

木胶合板

2440×

1220×

18mm

m2

5800

投入量

脚手架

Φ48，δ=3.5

t

430

次楞：

方木

松木，100×

100mm

m3

100

松木，70×

25

主楞：

松木，150×

150mm

35

钢模板

P6015

㎡

1600

钢筋

4491

设计量

结构砼：

C30

补偿收缩防水砼

12700

8

C35

230

9

C40

普通砼

292

垫层砼：

C15

886

5.3机械设备配备

根据施工方法，需进场表5-3-1所列的设备和机械，确保各工序正常施工。

表5-3-1机械设备配备表

设备名称

规格及型号

单位

数量

备注

50吨吊车

50t

台

16吨吊车

QY16

弯曲机

GW40

型材切割机

钢筋切断机

GQ40

电焊机

BX3-500

木工圆锯

MT300-7

手电钻

把

木工刨床

滚压直螺纹机床

GYZL-40

11

钢筋调直机

GT8

12

GT10

六、施工进度计划

为保障盾构施工的节点工期要求，施工时确保盾构井结构首先完成，利用盾构井各层砼结构养护时间，施工相临两施工段，各施工节段纵向形成流水作业。

东西两工作面计划分别投入1套侧墙模板、2套中板模板及1套顶板模板（含满堂支架及楞木）进行倒用。

各施工节段流水施工进度计划见附图6-1。

七、施工方法

7.1模板及支撑系统

根据风道结构形式、施工荷载、施工质量等方面的因素，结合某车站主体结构工程施工经验，风道结构侧墙模板采用P6015组合钢模板。

背楞采用双排φ48×

3.5mm的钢管，中板模板采用18㎜厚木胶板，背楞为100×

100㎜方木，间距如下：

立杆间距：

600㎜×

800㎜（纵×

横）,水平杆步距：

1200㎜,竖向背杆间距：

300㎜,横向背杆间距：

600㎜,中板次楞间距：

300㎜,背杆间距：

600㎜,顶板次楞间距：

250㎜,背杆间距：

600㎜,模板支撑体系采用扣件式脚手架钢管。

7.1.1模板验算

7.1.1.1侧墙模板验算

（1）荷载计算

新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列二公式计算，并取二式中的较小值。

式中F——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/㎡）；

γc——混凝土的重力密度（kN/m3），计算中取24kN/m3；

t0——新浇筑混凝土的初凝时间（h），冬季施工混凝土掺加有早强性防冻剂，初凝时间较普通混凝土短，计算时按非冬季施工考虑，按t=200/（T+15）计算；

T——混凝土的温度，计算时取25℃；

V——混凝土的浇筑速度（m/h）；

β1——外加剂影响修正系数，不掺加外加剂时取1.0；

掺加缓凝作用的外加剂时取1.2；

β2——混凝土塌落度影响修正系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；

50～90mm时取1.0；

110～150mm时，取1.15。

结构砼采用泵送，计算时，取1.15。

混凝土的侧压力为：

F=0.22×

24×

5×

1×

1.15×

21/2=42.94KN/㎡；

F=24×

6.3=151.2KN/㎡；

根据计算结果，取较小值，F=42.94KN/㎡。

考虑倾倒混凝土时，采用混凝土泵车导管，倾倒混凝土对侧模板产生的水平荷载标准值取2KN/㎡。

则按强度要求计算模板支撑系统时，组合荷载为：

F1=1.2×

42.94+1.4×

2=54.33KN/㎡；

按刚度要求计算支撑系统时，不考虑倾倒混凝土荷载，F2=1.2×

42.94=51.53KN/㎡；

（2）侧墙模板验算

①强度验算

侧墙模板验算按单跨两端悬臂进行强度验算（不考虑穿墙拉杆），计算简图如下。

P6015钢模板截面特征：

W=13.02×

103mm3I=58.87×

104mm4E=2.1×

105

每块模板承受的线荷载为：

54.33×

0.6=32.60KN/㎡

最大弯矩：

M=ql2/8-qla/2=32.6×

15002/8-32.6×

1500×

300/2=235.4×

104N·

㎜

σ=M/W=235.4×

104/（13.02×

103）=180.8＜215N/㎜2

满足强度要求。

②刚度验算

刚度验算时不考虑荷载组合，则每块模板承受的线荷载为：

42.94×

0.6=25.76KN/㎡

ω=25.76×

300×

（-9003+6×

900×

3002+3003）/（24×

2.1×

105×

58.87×

104）=-0.56㎜＜【ω】=1.5㎜

满足刚度要求。

（2）支撑检验

根据以上计算，横向水平钢管承受的最大水平压力为（线荷载）：

①强度检算：

脚手架钢管采用φ48钢管，δ=3.5mm，A=489.3mm2。

查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001），φ48钢管的允许抗压强度设计值[σ]=205N/mm2。

σ=N/A=54.33kN/489.3mm2=111.04N/mm2<

[σ]=205N/mm2（满足要求）

②稳定性检算：

为使脚手架横向水平杆承受主楞的压力并保持稳定，必须满足σ≤[σw]，[σw]为受压杆件的稳定允许应力。

[σw]=ψ（λ）[σ]，ψ为稳定系数，λ为压杆的长细比。

查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001），φ48钢管的截面回转半径i=15.8mm，允许抗压强度设计值[σ]=205N/mm2。

λ=μl/i，l为立杆的横向间距，本处按800㎜考虑。

横向水平杆两端固定，按铰接考虑，μ取1.0。

则，λ=50.6。

查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）附表，ψ（50.6）=0.832，则：

[σw]=ψ（λ）[σ]=0.832×

205=170.56N/mm2，σ=107.65N/mm2<

[σw],可判断横向水平杆支撑侧墙模板稳定。

7.1.1.2顶板底模板计算

车站主体结构中板厚400mm，顶板厚900mm，故以顶板为验算对象。

（1）顶板荷载计算、组合

钢筋砼自重：

25.1×

0.9=22.59kN/㎡；

模板自重:

0.3kN/㎡；

砼振捣产生的荷载：

4kN/㎡；

施工人员及设备荷载：

2.5kN/㎡；

强度检算荷载组合：

模板自重+钢筋砼自重+振捣产生的荷载+施工人员及设备荷载。

q1=（0.3+22.59）×

1.2+（4+2.5）×

1.4=36.218kN/㎡。

刚度检算荷载组合：

模板自重+钢筋砼自重。

q2=（0.3+22.59）×

1.2=27.468kN/㎡。

经计算顶板模板所受到的荷载较侧墙要小得多。

每块模板为2440×

18mm，因此将次楞间距仍确定为300mm，主楞间距确定为600mm，即脚手架立杆纵向间距为600mm。

（2）模板检算

根据计算模板截面抵抗矩W=54mm3,截面惯性矩I=486mm4。

模板受力计算简图如下：

强度检算:

σ=M/W=KMql2/W=0.107×

0.03622×

3002÷

54=6.46N/㎜2〈[σ]=13N/㎜2（可行）。

刚度检算:

ω=KWql4/100EI=0.677×

0.02747×

3003×

300÷

100÷

10000÷

486

=0.001033×

300=0.304<

[ω]=1/400=0.75（可行）

（3）次楞检算

次楞承受的均布荷载分别为:

q3=0.03622×

300=10.87N/㎜（强度要求）；

q4=0.02747×

300=8.24N/㎜（刚度要求）。

次楞截面为100×

100mm，截面抵抗距W=bh2/6=166666.7mm3，截面惯性距I=bh3/12=8333333.3mm4。

计算简图如下：

σ=M/W=KMql2/W=0.1×

10.87×

6002÷

166666.7

=2.35N/㎜2〈[σ]=13N/㎜2（可行）。

8.24×

6003×

l÷

833333.3

=0.00145×

l=0.87<

[ω]=1/400=1.5（可行）

（4）脚手架钢管支撑检算

脚手架立杆承受的压力N=28.98N/㎜×

800mm=23.18kN，比横向水平杆的压力要小,根据横杆强度和稳定性检算,顶板砼施工时立杆强度和稳定性同样满足要求。

（5）主楞检算

主楞受力化为均布荷载考虑，荷载为q5=0.03622×

800=28.98N/mm（按强度要求计算）和q6=0.02747×

600=21.98N/mm（按刚度要求计算）。

计算主楞跨度时，将主楞看成以横向水平钢管支撑为支座的三跨连续梁。

φ48钢管，截面抵抗W=10160mm3，截面惯性矩I=243800mm4。

主楞受力计算简图如下:

σ=M/W=28.98×

8002×

0.1÷

10160=182.6N/㎜2〈[σ]=205N/㎜2（可行）。

ω=ql4/100EI=21.98×

8003×

206000÷

243800

=0.00103×

l=l/970=1.79<

[ω]=1/400=2（可行）

7.1.1.3顶纵梁底模板计算

中层纵梁截面为1200×

1000mm，顶纵梁截面为1200×

2100mm，以顶纵梁模板为计算对象。

（1）顶梁荷载计算、组合

25.5×

2.1=53.55kN/㎡；

q1=（0.3+53.55）×

1.4=73.72kN/㎡。

q2=（0.3+53.55）×

1.2=64.62kN/㎡。

（2）次楞间距确定

取1m宽的纵向板带为研究对象，则将胶合板简化为以纵向次楞为支座的多跨连续梁，竖向均布荷载为q1=0.07372N/mm（强度计算）和q2=0.06462N/mm（刚度计算）。

模板受力简图如下:

按强度要求计算次楞间距：

最大弯矩：

M=KMql2，查表KM=0.107；

模板的截面抵抗距：

W=bh2/6=54mm3；

模板的截面抗弯强度：

σ=M/W〈[σ]，（木材的[δ]=13N/㎜2）；

（公式3）

l=（[σ]×

W/qKM）1/2=（13×

54÷

0.07372÷

0.107）1/2=298mm。

按强度要求计算，次楞间距为276mm。

按刚度要求计算次楞间距：

模板的挠度ω=Kωql4/100EI≤[ω]=1/400。

其中，E=10000，I=bh3/12=486mm4，q=q2=0.06462N/mm，Kω=0.967（按四跨连续梁）。

l=（100EI/400qKω）1/3=269mm，按刚度计算次楞间距为269mm。

次楞间距取最小值，即l=269mm，实际次楞间距取250mm。

（3）主楞间距确定

次楞间距确定为250mm,次楞上的均布荷载为q3=250×

0.07372=18.43N/mm（按强度要求）和q4=250×

0.06462=16.16N/mm（按刚度要求）。

纵向次楞简化为以主楞为支座的三跨连续梁。

次楞截面为70×

100mm，截面抗弯矩W=bh2/6=116666.7mm3，截面惯性距I=bh3/12=5833333.3mm4。

计算简图如下:

按强度要求计算：

M=KMql2，查表KM=0.1；

W/qKM）1/2=（13×

116666.7÷

18.43÷

0.1）1/2=907mm。

按刚度要求计算：

最大挠度：

ω=KWql4/100EI≤[ω]=1/400，查表KM=0.677

l=（100EI/KW400q）1/3=（100×

10000×

5833333.3÷

400÷

16.16÷

0.677）1/3=1100mm。

主楞间距取较小值，l=907mm。

根据侧墙模板计算，脚手架立杆纵向间距为600mm，取与立杆横向间距一致，则顶梁底模板主楞间距,取600㎜。

（4）主楞跨度检算

主楞截面为150×

150mm，间距确定为800mm，主楞直接承受800mm范围内的砼竖向压力。

将主楞受力简化为均布荷载两跨连续梁，q5=800×

0.07372=58.98N/mm（按强度要求）和q6=800×

0.06462=51.70N/mm（按刚度要求）。

M=KMql2，查表KM=0.125；

562500÷

0.125÷

58.59）1/2=999mm。

ω=KWql4/100EI≤[ω]=1/400，查表KM=0.521

42187500÷

51.7÷

0.521）1/3=1576mm。

主楞跨度取较小值，l=999mm。

顶纵梁宽度为1200mm，则主楞跨度取600mm。

（5）钢管支撑验算

主楞跨度为600mm，则脚手架立杆承受的压力N=1.25×

58.59×

600=43.94KN，比横向水平杆的压力要小，根据横杆强度和稳定性验算，顶梁砼施工时立杆的强度和稳定性同样满足要求。

7.1.1.4柱模板计算

（1）荷载确定

根据侧墙砼荷载计算，柱砼浇筑时，荷载为：

按强度计算：

F=54.33KN/㎡；

按刚度计算：

F=51.53KN/㎡

（2）次楞间距

柱竖向次楞采用70×

100mm的方木，柱截面为800×

800mm，次楞间距取250mm。

（3）柱箍间距（即次楞跨度）

次楞间距为300mm，则次楞上的均布荷载为q1=0.05433×

250=13.58N/mm（按强度要求计算）和q2=0.05153×

250=12.88N/mm（按刚度要求计算）。

横向次楞简化为以竖向主楞为支座的多跨连续梁。

100mm，截面抵抗距W=bh2/6=116666.7mm3，截面惯性距I=bh3/12=5833333.3mm4。

按强度要求计算柱箍间距：

M=KMql2，查表KM=0.107。

13.58÷

0.107）1/2=1022mm。

按刚度要求计算主楞间距：

最大的挠度=KWql4/100EI，KW=0.632。

最大挠度应满足ω≤[ω]=1/400。

l=（100EI/KW400q）1/3=（100×

12.88÷

0.632）1/3=1042mm，

柱箍间距取最小值，即l=1022mm，考虑施工安全，柱箍间距区取800mm。

（4）柱箍检算

柱箍间距为800mm，采用两根φ48脚手架钢管和φ14对拉螺杆作为柱箍四面固定柱模板。

柱箍受力化为均布荷载考虑，荷载为q3=0.05433×

800=43.46N/mm（按强度要求计算）和q4=0.05153×

800=41.22N/mm（按刚度要求计算）。

柱箍为两根φ48钢管，截面抵抗W=10160mm3，截面惯性矩I=243800mm4。

σ=M/W=43.46×

5002×

10160=133.7N/㎜2〈[σ]=205N/㎜2（可行）。

ω=ql4/100EI=41.22×

5003×

l=l/970<

[ω]=1/400（可行）

对拉螺杆截面积检算：

A=N/f（f为螺栓的抗拉强度值，取170KN/mm2）

A=0.625×

43.46×

500÷

170=80mm2

选用φ14钢筋作对拉螺栓，截面积A0=154mm2，故满足要求。

7.1.2模板施工方法

7.1.2.1底板模板施工

两边侧墙底部腋角及其上30cm要同底板同时浇筑。

因此，需在底板内竖直插入φ22钢筋，以固定侧墙和侧墙腋角模板，固定方法见图7-1-1《侧墙底部、腋角模板安装图》。