中庭满堂架施工方案东方家俬市场Word格式.docx
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采用的钢管型号为Φ48×
3.5;
横杆与立杆连接方式为单扣件;
扣件抗滑承载力系数为0.80;
脚手板自重0.35KN/m2;
材料最大堆放荷载为3.5KN/m2;
施工均布荷载标准值为2KN/m2。
三、材料选用及技术要求
1、杆件选材:
杆件选材用外径48毫米,壁厚3.5毫米的钢管,其材质应符合国家的技术要求,每1000毫米钢管重量3.84千克,钢管表面平整光滑,无锈蚀、裂纹、弯曲。
2、扣件
扣件应符合建设部颁发的《钢管脚手架扣件标准》的要求,要求有扣件生产许可证、规格与钢管匹配,采用可锻铸铁,扣件不得有裂纹、气孔、沙眼等缺陷。
严禁使用脆裂变形或滑丝的扣件。
3、附件
脚手板采用由毛竹制作的竹制笆板。
四、满堂脚手架搭设
(一)纵向水平杆
1、纵向水平杆设置长度不宜小于3跨。
2、纵向水平杆接长采用对接扣件连接,对接扣件交错布置,两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内;
不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm;
各接头中心至最近主节点的距离不能大于纵距的1/3。
3、纵向水平杆采用直角扣件固定在横向水平杆上,并应等间距设置,间距不应大于500mm。
(二)横向水平杆
1、主节点处必须设置一根横向水平杆,用直角扣件扣接且严禁拆除,主节点处两个直角扣件的中心距离不应大于150mm。
2、作业层上非主节点处的横向水平杆,宜根据支承脚手板的需要等间距设置,最大间距不应大于纵距的1/2。
3、使用竹笆脚手板时,脚手架的横向水平杆应用直角扣件固定在立杆上。
(三)脚手板
1、作业层脚手板应铺满、铺稳。
2、竹笆脚手板应按其主筋垂直于纵向水平杆方向铺设,且采用对接平铺,四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。
(四)立杆
1、每根立杆底部设置底座或垫板。
2、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。
纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。
横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
3、脚手架底层步距不大于2m。
4、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外,其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。
对接,搭接应符合下列规定:
立杆上的对接扣件应交错布置,两根相邻立杆的接头不得设置在同步内,且接头的高差不小于500mm,各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3,同步内隔一根立杆两相隔接头在高度方向上错开的距离(高差)不得小于500mm。
(五)剪刀撑
1、每道剪刀撑跨越立杆的根数为6,每道剪刀撑宽度不应小于4跨,且不应小于6m,斜杆与地面的倾角宜在45度~60度之间。
2、整个高度和长度上要连续设置剪刀撑。
3、剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接,其搭接长度不应小于1m,至少用2个以上旋转扣件固定,端部扣件盖板边缘至杆端的距离不小于100mm。
4、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上,旋转扣件中心线至主节点的距离不宜小于150mm。
5、在四角应设包角斜撑,四侧设剪刀撑,中间每隔四排立杆沿长方向设一剪刀撑,所有斜撑均须由底到顶设置。
另在垂直面设有斜撑及剪刀撑的部位,于顶层、底层及每隔两步应在水平方向设水平剪刀撑。
6、凡有斜撑、剪刀撑的部位于顶面设一水平剪刀撑。
(六)地基与基础
本工程满堂脚手架在地下室顶板上搭设,基础符合要求。
五、脚手架的安全管理
(一)、安全搭设
1、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》(GB5036)考核合格的专业架子工。
上岗人员应定期体检,合格后方可持证上岗。
2、搭设脚手架人员应戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋,不准酒后作业,不得穿拖鞋和硬底鞋作业。
3、搭设前由施工员进行书面交底,对搭设部位、搭设过程中可能出现的问题到心中有底,严格控制外架子的整体和局部稳定性,确保外架子的安全。
4、在脚手架使用期间,严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆、纵、横向扫地杆等。
5、钢管脚手架必须有良好的避雷接地装置,接地电阻不大于10欧姆。
(二)、安全使用
1、本满堂架子仅供操作使用,不得作为材料堆场。
严格按规范要荷载要求正确使用,脚手架严禁超载,架子施工荷载应均匀分布,避免产生集中荷载和偏向荷载。
2、不得在满堂架上做与作业无关的事,不得坐在栏杆上休息。
3、不得在满堂架子上动用明火,如确需在满堂架子上进行电焊作业,须经施工员和安全员同意且有相应的消防措施。
4、满堂架子上作业后即时搞好落手清,定期派人对满堂架子进行检查清理。
5、禁止随意拆动架体构件、拉结件及安全防护设施,若需进行变动必须通过满堂架施工工作人员进行。
6、脚手架上严禁往下抛物件,杜绝高空坠落事故的发生。
(三)、维护保养
保养工作是维护脚手架使用安全的一项重要保障措施,脚手架在使用过程中,必须定期(或经常性)对脚手架进行保养维修,使脚手架始终保持安全可靠的使用状态,保养内容如下:
1、每周检查一次扣件是否松动,脚手板是否绑扎紧,安全网有无破损。
2、每周清除一次架体上的建筑垃圾,保持文明施工现场,清理时不许直接抛落地面。
3、定期观察脚手架整体或局部的倾斜度,观察立杆、底部承力架承受情况,发现局部倾斜、下沉,应及时报告,组织人员加固整修。
4、每天巡视检查脚手架底部的防护隔离状况应保持密封良好,损坏的应及时更换,防护设施亦应有施工队定岗位划分文明施工安全责任区检查落实。
5、每月有安全职能部门组织专人对脚手架进行一次全面检查,发现隐患及时整改,遇见风、雷、雨季节应重点防范特别是对要害部位进行加固防止事故发生。
6、使用完毕拆除后的脚手架(包括构配件)应及时回收入库,分类存放。
露天堆放时,场地应平整,排水良好,下设支垫,并用油布遮盖,配件、零件存放室内。
7、凡弯曲、弯形的杆件应先调直,损坏的构配件应先修复,方能入库存放,否则应更换。
六、脚手架的拆除
(一)、准备工作
脚手架拆除作业的危险性大于搭设作业,在进行拆除工作之前,必须作好准备工作:
1、当工程施工完成后,必须经单位工程负责人检查验收,确认脚手架不再需要后,方可拆除。
脚手架拆除必须由施工现场技术负责人下达正式通知。
2、脚手架拆除应制定拆除方案,并对参与脚手架拆除的操作人员、管理和检查、监护人员进行施工方案、安全、质量等交底。
交底要有记录,双方均应在交底书上签字。
3、全面检查脚手架是否安全,对扣件式脚手架应检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系是否符合构筑要求,确认脚手架不存在严重隐患,如存在影响拆除脚手架的安全隐患,应先对脚要进行整修和加固,以保证脚手架在拆除过程中不发生危险。
4、拆除前应清除脚手架上的材料、工具和杂物,清理地面障碍物。
5、制定详细的拆除程序,脚手架的拆除顺序与搭设顺序相反,后搭的先拆,先搭的后拆。
(二)、安全防护措施
1、拆除脚手架时要特别加强出入口管理。
拆除脚手架时,下部的出入口必须停止使用,同时应在出入口设置明显的停止标志和围栏,此装置必须内外双面设置。
2、拆除脚手架现场应设置安全警戒区域和警告牌,如设置明显“禁止入内”的标志,并有专人监护,以保证有拆除脚手架时无其他人员入内。
3、应尽量避免单人进行拆卸作业;
严禁单人拆除如长杆件等较重、较大的杆部件。
4、脚手架应自上而下逐层进行,严禁上、下同时作业。
5、严禁将拆卸下来的杆配件及材料从高空向地面抛掷,已吊运至地面的材料应及时运出现场,以保证作业区整洁。
(三)、注意事项
1、拆除立杆时,把稳上部,再松开下端的联结,然后取下。
2、拆除水平杆时,松开联结后,水平托举取下。
七、落地扣件式钢管脚手架验算
本工程脚手架设计执行规范与计算依据:
(1)《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)
(2)《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)
(3)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》(JGJ130-2001)
(4)《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)
(5)《建筑施工脚手架实用手册》,中国建筑工业出版社
一、基本参数
1、满堂架搭设高度
计算高度:
H=37.5(m)。
2、满堂架搭设尺寸
立杆步距:
h=1.80(m);
立杆纵距:
la=1.50(m);
立杆横距:
lb=1.50(m)。
3、荷载参数
钢管自重:
38.4(N/m);
直角扣件自重:
13.2(N/个);
旋转扣件自重:
14.6(N/个);
对接扣件自重:
18.4(N/个);
施工均布活荷载标准值:
qk1=1(kN/m2)
单立杆结构自重标准值:
gk1=0.1395(kN/m)
竹脚手片(1m×
1.2m)自重标准值:
gk2=0.30(kN/m2)
材料最大堆放荷载:
qk2=3.50(kN/m2)
4、φ48mm×
3.5mm钢管的技术参数:
惯性矩:
I=12.19(cm4);
截面模量:
W=5.08(cm3);
截面积:
A=4.89(cm2);
回转半径:
i=1.58(cm);
每米重量:
3.84(kg/m);
弹性模量:
E=2.06×
105(N/mm2);
Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值:
f=205(N/mm2)
二、计算书
(一)、纵向、横向水平杆的强度和挠度及扣件抗滑承载力计算
1、纵向水平杆的计算
纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,纵向水平杆在横向水平杆的上面。
(1)、均布荷载值计算
纵向杆的自重标准值Gk1=0.0384(kN/m)
脚手板的荷载标准值Gk2=gk2×
lb/3=0.30×
1.5/2=0.225(kN/m)
活荷载标准值Qk1=qk1×
lb/3=1×
1.5/2=0.750(kN/m)
堆放材料自重线荷载标准值Qk2=qk2×
lb/3=1.5×
1.5/2=1.125(kN/m)
静荷载的计算值q1=1.2(Gk1+Gk2)=0.316(kN/m)
活荷载的计算值q2=1.4(Qk1+Qk2)=2.625(kN/m)
纵向水平杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
纵向水平杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
(2)、抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
跨中最大弯矩计算公式如下:
跨中最大弯矩为:
M1=(0.08×
0.316+0.10×
2.625)×
1.5002=0.648(kN·
m)
支座最大弯矩计算公式如下:
支座最大弯矩为:
M2=-(0.10×
0.316+0.117×
1.5002=-0.762(kN·
最大支座力计算公式如下:
最大支座力N=1.1×
0.316×
1.500+1.2×
2.625×
1.500=5.246(kN)
则选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:
抗弯强度σ=M/W=0.762×
106/5.08×
103=150(N/mm2)<
205(N/mm2)
抗弯强度满足要求。
(3)、挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度,计算公式如下:
静荷载标准值q1=0.0384+0.15=0.188(kN/m)
活荷载标准值q2=2.250(kN/m)
纵向水平杆最大挠度:
νmax=(0.677×
0.188+0.990×
2.250)×
1.54×
108/(100×
2.06×
105×
12.19)=4.747mm<【ν】=1500/150=10mm。
挠度满足要求。
2、横向水平杆的计算
横向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,纵向水平杆在横向水平杆的上面。
用纵向水平杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
(1)、荷载值计算
集中荷载的计算值取纵向水平杆支座的最大反力P=N=6.043kN
q
横向水平杆计算荷载组合简图(跨内最大弯矩和跨内最大挠度)
横向水平杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
(2)、抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载和集中荷载共同作用下的弯矩,跨间最大弯矩与支座最大弯矩相等。
最大弯矩计算公式如下:
最大弯矩为:
M2=-0.100×
0.046×
1.5002-0.175×
3.692×
1.500=-0.980(kN·
则选择最大弯矩进行强度验算:
抗弯强度σ=M/W=0.980×
103=192.913(N/mm2)<
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载和集中荷载共同作用下的挠度,计算公式如下:
静荷载标准值q=0.046(kN/m)
活荷载标准值P=0.058+0.394+2.250=2.702(kN/m)
大横杆最大挠度:
1.54+1.615×
2.702×
1.53)×
12.19)=5.908mm<【ν】=1500/150=10mm。
3、扣件抗滑力的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN;
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。
纵向杆的自重标准值G1=0.0384×
1.500×
2=0.115(kN)
横向杆的自重标准值G2=0.0384×
1.500=0.058(kN)
脚手板的荷载标准值G3=0.350×
1.500=0.788(kN)
活荷载标准值Q=2.000×
1.500=4.500(kN)
荷载的计算值R=1.2×
(0.115+0.058+0.788)+1.4×
4.500=7.453(kN)
R=7.453(kN)≤Rc=8.0(kN)。
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。
(二)、立杆稳定性计算
1、满堂架荷载标准值:
(1)、最底下双立杆承受的结构自重产生的轴向力:
(加12m立杆和7个直角扣件和每层跨中一道纵向水平杆及4.5米宽钢管桁架钢管分布的重量)
NG1=0.1395×
37.5+0.0384×
12+0.0132×
(7+│
│)+0.0384×
1.5×
│
+0.1395×
1.8×
2/4+0.0384×
2×
2/4+0.0132×
2/4=7.468(kN)
(2)、二层竹脚手板自重标准值产生的轴向力:
(加4.5米宽钢管桁架二层竹脚手板分布的重量)
NG2=0.35×
2+0.35×
2/4=2.363(kN)
最底下双立杆承受的静荷载:
NG=NG1+NG2=9.831(kN)
(3)、12m上单立杆承受的结构自重产生的轴向力:
(加每层跨中一道纵向水平杆及4.5米宽钢管桁架钢管分布的重量)
NG1'
=0.1395×
(37.5-12)+0.0384×
│+0.0132×
2/4=4.816(kN)
(4)、二层竹脚手板自重标准值产生的轴向力:
NG2'
=0.35×
12m上单立杆承受的静荷载:
NG'
=NG1'
+NG2'
=7.179(kN)
(5)、施工活荷载:
(加4.5米宽钢管桁架上施工活荷载分布的重量)
NQ=2.0×
1.5+2.0×
2/4=6.750(kN)
2、立杆的稳定性计算
最底下双立杆的轴向压力:
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×
9.831+1.4×
6.750=21.247(kN)
最底下双立杆的稳定性计算:
长细比
=1.8/0.0158=114则φ=0.489
=44.427(N/mm2)≤[f]=205(N/mm2)
最底下双立杆稳定性满足要求。
12m上单立杆的轴向压力:
N=1.2NG'
+1.4NQ'
=1.2×
7.179+1.4×
6.750=18.065(kN)
12m上单立杆的稳定性计算:
=75.547(N/mm2)≤[f]=205(N/mm2)
12m上单立杆稳定性满足要求。
(三)、立杆地基承载力计算:
本工程立杆在地下室顶板上,故立杆地基承载力计算略。
杭州通达建筑工程公司
杭州东方家俬市场工程(A楼)项目部
2008年7月25日
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