施工升降机卸料平台搭设方案Word文档格式.docx
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脚手板
作业层满铺木脚手板,木脚手板中间、两端与钢管绑扎牢固。
3.1.6
连墙件
南北向连墙件的设置采取在架体的两侧立杆上用小横杆设置连墙,楼板上设置预埋钢
管与脚手架小横杆进行连接固定;
东西向采取与悬挑梁进行抱接的措施设置连墙件。
连墙
件在每个操作平台部位设置(每层结构设置两道)。
3.1.7
防护
作业层脚手架立杆须高于平台1.5m,并于平台上0.6m
和1.2m
处设两道防护栏杆。
底
部侧面设18cm
高的挡脚板,挡脚板用多层板。
各层操作平台的东西两侧须挂设密目安全网,密目安全网采用网绳绑扎在立杆内侧。
悬挑脚手架
悬挑层从七层开始悬挑,材料选用[16#槽钢,采用单立杆,3#楼层高3.1m,立杆步距
1.8m、1.3m计算按照1.8m进行计算,悬挑架与外架分开,每层结构设两道(两根横向支撑
钢管与预埋件扣件连接)(附图)。
3.2
脚手架搭设的注意事项
1、搭设之前对进场的脚手架钢管、配件进行严格的检查,禁止使用规格和质量不合格
的钢管配件。
2、
脚手架搭设必须统一交底后作业,必须统一指挥,严格按搭设程序进行。
3、连墙件等整体连接杆件随搭设的架子及时设置。
4、木脚手板须铺平、铺稳,并用8#铅丝绑扎固定,下兜大眼网。
5、设置连墙杆或撑拉杆时,掌握其松紧程度,避免引起杆件的显著变形。
6、工人在架上进行搭设作业时,作业面上需铺设临时木跳板并固定,工人必须戴好安
全帽和佩挂安全带,不得单人进行较重杆件和易失衡、脱手、碰接、滑跌等不安全作业。
7、在搭设过程不得随意改变构杆设计、减少配件设置和对立杆、纵距作≥100mm的
尺寸放大,确实需要调整和改变尺寸,应提交审核单位的技术主管人员协商解决。
8、扣件一定要拧紧,拧紧力矩符合规范要求,严禁松拧或漏拧,
脚手架搭设后应及
时逐一对扣件进行检查。
3.3
拆除施工工艺
1、拆除作业应按确定的程序进行拆除:
安全网→挡脚板及木跳板→防护栏杆→斜撑杆
→小横杆→大横杆→立杆。
2、不准分立面拆除或在上下两步同时拆除,做到一步一清,一杆一清。
3、拆立杆时,要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。
拆除大横杆、斜撑时,应先拆中间
扣件,然后托住中间,再解端头扣件。
4、所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降,严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚
手架,分段拆除高差不应大于两步,如高差大于两步,应增设连墙件加固。
5、拆除后架体的稳定性不被破坏,如附墙杆被拆除前,应加设临时支撑防止变形,拆
除各标准节时,应防止失稳。
6、当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时,应先在适当位置搭临时抛撑加固,
后拆除连墙件。
7、拆除前应检查架子上的材料,杂物是否清理干净,拆下的材料转到上面楼层,严禁从高
空抛掷。
下面楼层一定要搭设水平安全网,搭、拆架子均应划出安全区,设置警戒标志并
用尼龙绳围拦,在地面安排专人负责警戒。
3.4
脚手架使用注意事项
1、脚手架必须经验收合格后方可使用,作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带。
2、脚手架上只允许人员及运输工具通过,严禁堆放施工材料或其他重大荷载;
等待
施工电梯时,也应尽量避免在脚手架平台上站太多人,不得超过施工电梯额定的2t的载荷。
3、在架子的使用过程中,要做好日常的维护、保养工作,派专门人员定期检查钢管、
扣件、竹笆及安全网的使用情况,遇有问题及时解决。
4、其他未尽事宜详见《施工电梯安装方案》和《脚手架施工方案》。
4、电梯层门
为确保工程安全,在各层操作平台上设置层门,安全门一道用30*50方管焊接成型,
在主梁槽钢上焊接两根立柱与栏杆焊接固定,用铰链与门连接,门中间用100宽,厚5mm
钢板焊接,便于插销安装(附图)。
层门的固定措施采取将层门的竖向边框放置在外排两侧的钢管立杆边,然后在立杆上
焊接2个钢筋圆环的方式,注意层门只允许向结构方向开启。
层门的具体做法详见图。
卸料平台名称
施工升降机卸料平
台
卸料平台布置方式
沿横向
平台长度A(m)
4.2
平台宽度B(m)
0.9
平台高度H(m)
23.8
立杆纵距la(m)
1.4
立杆步距h(m)
1.8
立杆横距lb(m)
板底支撑间距s(m)
0.3
每米钢管自重g1k(kN/m)
0.033
2
脚手板自重g2k(kN/m
)
0.35
栏杆、挡脚板自重g3k(kN/m)
0.14
安全设施与安全网自重g4k(kN/m)
0.01
材料堆放最大荷载q1k(kN/m
3
施工均布荷载q2k(kN/m
基本风压ω0(kN/m
风荷载体型系数μs
0.8
风压高度变化系数μz
0.74(立杆稳定性验算),0.74(连墙件强度验算)
一、架体参数
二、荷载参数
三、设计简图
钢管落地卸料平台计算书
平台水平支撑钢管布置图
卸料平台平面示意图
卸料平台侧立面示意图
四、板底支撑(纵向)钢管验算
钢管类型
Ф48×
钢管截面抵抗矩
W(cm
4.49
4
钢管截面惯性矩I(cm
10.78
钢管弹性模量E(N/mm
206000
钢管抗压强度设计值
[f](N/mm
205
G1k=g1k=0.033kN/m;
G2k=
g2k×
lb/3
=0.350×
0.90/3=0.105kN/m;
Q1k=
q1k×
=3.000×
0.90/3=0.900kN/m;
Q2k=
q2k×
=2.000×
0.90/3=0.600kN/m;
1、强度计算
板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
q1=1.2
×
(G1k+G2k)=
1.2×
(0.033+0.105)=0.166kN/m;
q2=1.4×
(Q1k+Q2k)=
1.4×
(0.900+0.600)=2.100kN/m;
板底支撑钢管计算简图
Mmax=(0.100×
q1+0.117×
q2)×
l2=(0.100×
0.166+0.117×
2.100)×
1.402=0.514kN·
m;
Rmax=(1.100×
q1+1.200×
l=(1.100×
0.166+1.200×
1.40=3.783kN;
σ=Mmax/W=0.514×
106/(4.49×
103)=114.483N/mm2<
[f]=205.00N/mm2;
满足要求!
2、挠度计算
q'
=G1k+G2k=0.033+0.105=0.138kN/m
=Q1k+Q2k=0.900+0.600=1.500kN/m
R'
max=(1.100×
1+1.200×
2)×
0.138+1.200×
1.500)×
1.40=2.733kN;
ν=(0.677q'
1l4+0.990q'
2l4)/100EI=(0.677×
0.138×
(1.40×
103)4+0.990×
1.500×
103)4)/
平台横向支撑钢管类型
双钢管
(100×
206000.00×
10.78×
104)
=2.731mm<
max{1400.00/150,10}mm。
五、横向支撑钢管验算
横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载作用下简支梁计算,集中荷载P取板
底支撑钢管传递最大支座力。
q=g1k=0.033kN/m;
p=Rmax/2=1.892kN;
p'
=R'
max/2=1.366kN
横向钢管计算简图
横向钢管计算弯矩图
Mmax=0.570kN·
横杆和立杆连接方式
单扣件
单扣件抗滑承载力(kN)
8
扣件抗滑移承载力系数
横向钢管计算剪力图
Rmax=1.904kN;
横向钢管计算变形图
νmax=1.608mm;
σ=Mmax/W=0.570×
103)=126.957N/mm2<
νmax=1.608mm<
max{900.00/150,10}=10.00mm;
六、立杆承重连接计算
Rc=8.0×
0.80=6.400kN≥R=3.783kN
七、立杆的稳定性验算
钢管类型Ф48×
3钢管截面回转半径i(cm)1.59
钢管的净截面A(cm
4.24
双立杆计算方法
不设置双立杆
立杆计算长度系数μ
1.5
NG1=1.3×
(la+2.00*lb/2+1.00*h)*0.038/h+g1k×
la×
2.00/2.00=1.3×
(1.40+2.00*0.90/2+1
0*1.80)*0.038/1.80+0.033×
1.40×
2.00/2.00=0.159kN
NG2=g2k×
lb/2.00=0.350×
0.90/2.00=0.220kN;
NG3=g3k×
la=0.140×
1.40=0.196kN;
NG4=g4k×
la=0.010×
1.40=0.014kN;
NQ1=q1k×
lb/2.00=3.000×
0.90/2.00=1.890kN;
NQ2=q2k×
lb/2.00=2.000×
0.90/2.00=1.260kN;
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值:
N=1.2(NG1+NG2+NG3+NG4)+0.9×
1.4(NQ1+NQ2)=1.2×
(0.159+0.220+0.196+0.014)+
0.9×
(1.890+1.260)=4.676kN;
支架立杆计算长度:
L0=kμh=1×
1.50×
1.80=2.700m
长细比λ=L0/i=2.700×
103/(1.59×
10)=169.811<
[λ]=210
轴心受压构件的稳定系数计算:
L0=kμh=1.191×
1.8=3.216m
长细比λ=
L0/i=3.216×
10)=202.245
由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.177
ωk=μzμsωo=0.74×
0.80×
0.25=0.148kN/m2
Mw=0.9×
ωk×
l×
h2/10=0.9×
0.148×
1.802/10=0.085kN·
m;
σ=N/φA+Mw/W=4.676×
103/(0.177×
4.24×
102)+0.085×
103)=81.147N/mm2
<
[f]=205.00N/mm2
八、连墙件验算
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件布置方式
每层设立
连墙件对卸料平台变形约束力N0(kN)
内立杆离墙距离a(m)
0.2
地基土类型
素填土
地基承载力特征值fg(kPa)
85
基础底面面积A(m
0.25
地基承载力调整系数kc
1
1、强度验算
AW=1.80×
2×
2=10.1m2
Nw=1.4×
Aw=1.4×
10.1=2.089kN
N=Nw+N0=2.089+3.00=5.089kN
长细比λ=L0/i=(0.20+0.12)×
10)=20.126,由λ查表得到立杆的稳定
系数φ=0.949。
Nf=0.85×
φ·
A·
[f]=
0.85×
0.949×
4.240×
10-4×
205.00×
103=70.114kN
N=5.089<
Nf=70.114
2、连接计算
连墙件采用扣件方式与墙体连接。
单扣件承载力设计值
0.80=6.400kN
N=5.089kN<
Rc=6.400kN
九、立杆支承面承载力验算
fg'
=fg×
kc=85.000×
1.000=85.000kPa
Nk=(NG1+NG2+NG3+NG4)+(NQ1+NQ2)=(0.159+0.220+0.196+0.014)+
(1.890+1.260)=3.739kN;
p=Nk/A=3.739/0.25=14.957kPa<
=85.000kPa
脚手板类型
木脚手板
脚手板自重标准值Gkjb(kN/m
脚手板铺设方式
1步1设
挡脚板类型
竹串片挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)
0.17
挡脚板铺设方式
每米立杆承受结构自重标准值
gk(kN/m)
0.12
其他用途脚手架作业层数nqj
其他用途脚手架荷载标准值
Gkqj(kN/m
5
地区
安徽淮南市
安全网设置
敞开
1.13
风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆
稳定性)
1.25,1.03
风荷载标准值ωk(kN/m
)(连墙件、单
立杆稳定性)
0.35,0.29
脚手架搭设方式
双排脚手架
脚手架钢管类型
脚手架搭设高度H(m)
18.6
脚手架沿纵向搭设长度L(m)
立杆纵距或跨距la(m)
内立杆离建筑物距离a(m)
一、脚手架参数
二、荷载设计
计算简图:
型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书
架体验算
纵、横向水平杆布置方式
纵向水平杆在上
横向水平杆上纵向水平杆根数n
横杆抗弯强度设计值[f](N/mm
横杆截面惯性矩I(mm
107800
横杆弹性模量E(N/mm
横杆截面抵抗矩W(mm
4490
侧立面示意图
三、纵向水平杆验算
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×
(0.033+Gkjb×
lb/(n+1))+1.4×
Gk×
lb/(n+1)=1.2×
(0.033+0.35×
0.8/(2+1))+1.4×
5×
/(2+1)=2.02kN/m
正常使用极限状态
=(0.033+Gkjb×
lb/(n+1))+Gk×
lb/(n+1)=(0.033+0.35×
0.8/(2+1))+5×
0.8/(2+1)=1.46kN/
m
计算简图如下:
1、抗弯验算
Mmax=0.1qla2=0.1×
2.02×
1.42=0.4kN·
σ=Mmax/W=0.4×
106/4490=88.12N/mm2≤[f]=205N/mm2
2、挠度验算
νmax=0.677q'
la4/(100EI)=0.677×
1.46×
14004/(100×
206000×
107800)=1.71mm
νmax=1.71mm≤[ν]=min[la/150,10]=min[1400/150,10]=9.33mm
3、支座反力计算
Rmax=1.1qla=1.1×
1.4=3.11kN
Rmax'
=1.1q'
la=1.1×
1.4=2.25kN
四、横向水平杆验算
由上节可知F1=Rmax=3.11kN
0.033=0.04kN/m
由上节可知F1'
=Rmax'
=2.25kN
=0.033kN/m
弯矩图(kN·
m)
σ=Mmax/W=0.82×
106/4490=183.57N/mm2≤[f]=205N/mm2
脚手架搭设高度H
六、荷载计算
变形图(mm)
νmax=1.836mm≤[ν]=min[lb/150,10]=min[800/150,10]=5.33mm
Rmax=3.13kN
五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9
扣件抗滑承载力验算:
纵向水平杆:
Rmax=3.11/2=1.55kN≤Rc=0.9×
12=10.8kN
横向水平杆:
Rmax=3.13kN≤Rc=0.9×
立杆截面抵抗矩W(mm
立杆截面回转半径i(mm)
15.9
立杆抗压强度设计值[f](N/mm
立杆截面面积A(mm
424
一步两跨
七、立杆稳定性验算
1、立杆长细比验算
立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆:
NG1k=(gk+la×
n/2×
0.033/h)×
H=(0.12+1.4×
2/2×
0.033/1.8)
18.6=2.71kN
单内立杆:
NG1k=2.71kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
NG2k1=(H/h+1)×
lb×
Gkjb×
1/1/2=(18.6/1.8+1)
0.8×
0.35×
1/1/2=2.22kN
NG2k1=2.22kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
NG2k2=(H/h+1)×
Gkdb×
1/1=(18.6/1.8+1)×
0.17×
1/1=2.7kN
构配件自重标准值NG2k总计
NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.22+2.7+0=4.92kN
NG2k=NG2k1=2.22kN
立杆施工活荷载计算
外立杆:
NQ1k=la×
(nqj×
Gkqj)/2=1.4×
(1×
5)/2=2.8kN
内立杆:
NQ1k=2.8kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力:
N=1.2×
(NG1k+
NG2k)+0.9×
NQ1k=1.2×
(2.71+4.92)+
2.8=12.69kN
(2.71+2.22)+
2.8=9.45kN
每层设两道
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力
N0(kN)
连墙件计算长度l0(mm)
600
连墙件截面面积Ac(mm
489
连墙件截面回转半径i(mm)
15.8
连墙件抗压强度设计值[f](N/mm
连墙件与扣件连接方式
扣件抗滑移折减系数
八、连墙件承载力验算
Nlw=1.4×
1×
h×
la=1.4×
1.8×
1.4=2.5kN
立杆计算长度l0=Kμh=1×
1.5×
1.8=2.7m
长细比λ=l0/i=2.7×
103/15.9=169.81≤210
立杆计算长度l0=kμh=1.155×
1.8=3.12m
长细比λ=l0/i=3.12×
103/15.9=196.13
查《规范》表A得,φ=0.188
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×
(2.71+4.92)
+1.4×
2.8=13.08kN
σ=N/(φA)=13078.89/(0.188×
424)=164.08N/mm2≤[f]=205N/mm2
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×
1.4NQ1k=1.2×
+0.9×
Mwk=0.9×
ωklah2/10=0.9×
0.29×
1.82/10=0.17kN·
σ=N/(φA)+
Mw/W=12686.89/(0.188×
424)+165950.05/4490=196.12N/mm2≤[f]=205N/mm2
悬挑方式
普通主梁悬挑
主梁间距(mm)
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