落 地 式 钢 管 脚 手 架 施 工 方 案Word文件下载.docx

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扫地杆在端头与立杆交接处伸出扣件长度不小于10cm。

6.4.3　横杆间距、平整度

横杆步距采用1.8米，用对接方法接长，一根横杆两端的高差，不能超过2cm，纵向水平杆全长平整度不小于±

10cm。

6.4.4　立杆、横杆接头的详细做法

立柱上的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱的接头不应设在同步跨内，两相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1／3。

纵向水平杆对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500cm，并应避免设在纵向水平杆的跨中（见附图）。

6.5　架体与建筑结构拉接要求

6.5.1　构造形式

采用刚性连接方式，连墙件的连墙杆用两根50cm短管用直角扣件中间夹垫木固定于墙上，具体做法见附图：

6.5.2　布置要求

连墙杆在垂直间距不应在于4米，水平间距不大于6米的位置上设置，设置时尽量靠近主节点，偏离主节点的距离不应大于30cm。

必须人底部第一根纵向水平杆处开始设置，布设形式可以采用花排，也可以采用并排，宜优先用花排。

门窗洞口采用短向拉接，钢管长度过门窗洞口边缘250mm以上。

7．　剪刀撑的搭设方法

在建筑物四周转交处，必须要设置剪刀撑，每道剪刀撑跨越立柱的根数宜在5－7根之间，每道剪刀撑的宽度不应小于4跨，且不小于6米。

斜杆与地面的倾角宜在45度－60度之间，由底至顶连续设置，中间每道剪刀撑的净距不应大于15米。

剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆伸出端，或立柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于15cm。

剪刀撑接长采用搭接接长，搭接长度不小于50cm，用3个扣件等距离布置，扣件在钢管端头处不小于10cm处。

剪刀撑下端一定要落地。

8．小横杆的设置

每一主节点必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上部，端头处伸出长度不小于10cm。

该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150cm，在双排架中，靠墙一侧的外伸长度不应大于50cm。

单排架的小横杆一端采用直角扣件，固定在纵向水平杆上部，另一端应伸入墙内240cm以上。

9．脚手板的防护栏杆

脚手板一般设置在3根小横杆上，要铺满、铺严密，在两侧设置180mm以上高踢脚板，操作层上部护身栏杆1.2米高，下部护栏杆距踢脚板0.6米处。

10．密目网垂直封闭

10.1.1　密目网的质量要求

1．密目网要四证齐全，要有阴燃性能，其续燃、阴燃时间均不得大于4秒。

要符合GB16909的规定。

2.每10cm×

10cm=100cm2的面积上,有2000个以上网目。

10.1.2　密目，多贯穿试验

做耐贯穿试验时，将网与地面在30度夹角拉平，在其中心上方3米处，用5kg重的钢管（管径48mm－51mm）垂直自由落下，不穿透即为合格产品。

10.1.3密目网的绑扎方法

用系绳将密目网绑扎至立杆或大横杆上，使网与架体牢固的连接在一起。

系绳的材质应符合GB16909的规定。

10.2　兜网封闭

用大眼安全网（平网）将脚手架与建筑物之间封闭起来，每隔10米封闭一道。

11．脚手架的上下通道

脚手架体要设置安全马道：

1.马道宽度不小于1米，坡度以1：

3（高：

长）为宜。

2.马道的立杆、横杆间距应与脚手架相适应，基础按脚手架要求处理，立面设剪刀撑。

3.人行斜道小横杆间距不超过1.5米。

4.马道上满铺脚手板，板上钉防滑条。

5.设置护身栏杆，上部护身栏米1.2，下部护身栏距脚手板0.6米，同时设180mm宽挡脚板。

12．脚手架的卸料平台

卸料平台上在要挂牌标明控制荷载；

要有荷载计算书；

要有专门搭设方案；

要严格按照搭设方案施工。

13．脚手架交底与验收

脚手架必须严格按照施工方案搭设，要有严格的技术交底，要有节点构造详图，操作人员必须严格执行，所有偏差数值必须控制在允许范围内。

要由专门人员对已搭设好的脚手架按照搭设方案进行验收，验收时要有量化内容；

如：

横、立杆之间距数值，立杆的垂直度，横杆的平整度等都应详细记载在验收记录当中。

不能简单的用"

符合要求"

来代替。

14．脚手架的拆除方法

制定拆除方案，方案包括拆架的步骤和方法、安全措施等。

拆除顺序应遵守由上到下，先搭后拆、后搭先拆的原则。

即先拆栏杆、脚手架、剪刀撑、斜撑、而后小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除工作。

拆架子的高空作业人员应戴安全帽，系安全带，穿软义鞋上架作业，同时，周围没围栏或竖立警戒标志并有专人指挥，以免发生伤亡事故。

15．脚手架搭设时注意事项

1．外径48mm与51mm的钢管严禁混合使用。

2．主节点处，固定横向水平杆（或纵向水平杆）、剪刀撑、横向支近等扣

件的中心线距主节点的距离不应大于150mm。

3．各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。

4．对接扣件的开口应朝向架子的内侧，螺栓朝上，直角扣件的开口不得朝

下，以确保安全。

　　5．当脚手架外侧遇有低压电线时，而且外侧边缘距外电架空线路负侧边缘的安全距离小于规范定时，应做专门外是方案，并严格执行。

　　6．上架作业人员必须持证上岗，戴安全帽，系安全带。

7．严格按搭设方案施工；

连墙件和剪刀撑应及时设置，不得滞后超过两步；

8．在搭设过程中，应注意调整脚手架的垂直度，最大允许偏差100mm。

拆除方案

一、作业人员组成

脚手架拆除必须由持有上岗证的架子工拆除。

设一名指挥人员架子工组长和架子工４名。

二、脚手架拆除顺序

严格遵守拆除顺序，坚持由上而下，先加固后拆的原则，不能上下同时作业，拆除脚手架应先拆除挡脚板，再拆脚手板-->

护身栏杆->

剪刀撑->

小横杆->

大横杆->

立杆,最后拆拉结点,当拆至脚手架下部最后一节立杆时要先设临时支撑加固,再拆拉结点。

大片架子拆除后所预留的斜道、上料平台、通道等，要在大片架子拆除前先进行加固，以便拆除后能确保其完整，安全和稳定。

三、脚手架拆除安全技术措施

１、架子拆除时划出作业区，周围竖立警戒标志并设专人进行监护，专人指挥，禁止非作业人员入内。

２、拆架子的高处作业人员戴好安全帽，系安全带、扎裹腿、穿软底鞋，方允许上架作业。

３、拆立杆要抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。

４、拆脚手架要有专人统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一个有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

5、拆下的材料应用绳萦拴住杆件，利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件要集中回收在螺栓待转动部位加润滑油。

6、拆除作业中有需要加固的部位，应先加固再拆除，防止架体倒塌。

7、拆除时严禁撞碰脚手架附近电源线，以防止事故发生。

8、在拆除过程中，不得中途换人，如必须换人时应将拆除情况交待清楚后方可离开，禁止单人进行拆除作业。

落地式扣件钢管脚手架计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.6米，立杆采用单立管。

搭设尺寸为：

立杆的纵距1.2米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.20米。

采用的钢管类型为Φ48×

3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距2.4米，水平间距2.4米。

施工均布荷载为2kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。

一、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.15×

1.05/3=0.053kN/m

活荷载标准值Q=2×

1.05/3=0.7kN/m

静荷载的计算值q1=1.2×

0.038+1.2×

0.053=0.109N/m

活荷载的计算值q2=1.4×

0.7=0.98kN/m

大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为

M1=（0.08×

0.109+0.10×

0.98）×

1.22=0.154kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

支座最大弯矩为

M2=-（0.10×

0.109+0.117×

1.22=-0.181kN.m

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

=0.181×

106/5080=35.63N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

静荷载标准值q1=0.038+0.053=0.091kN/m

活荷载标准值q2=0.7kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=（0.677×

0.091+0.990×

0.7）×

12004/（100×

2.06×

105×

121900）=0.623mm

大横杆的最大挠度小于1200/150或10mm,满足要求!

二、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038×

1.2=0.046kN

1.05×

1.2/3=0.063kN

1.2/3=0.84kN

荷载的计算值P=1.2×

0.046+1.2×

0.063+1.4×

0.84=1.307kN

小横杆计算简图

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=（1.2×

0.038）×

1.052/8+1.307×

1.05/3=0.464kN.m

=0.464×

106/5080=91.339N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×

0.038×

10504/（384×

121900）=0.02mm

集中荷载标准值P=0.046+0.063+0.84=0.949kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=949×

1050×

（3×

10502-4×

10502/9）/（72×

121900）=1.553mm

最大挠度和

V=V1+V2=1.573mm

小横杆的最大挠度小于1050/150或10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值P1=0.038×

1.05=0.04kN

1.2/2=0.095kN

1.2/2=1.26kN

荷载的计算值R=1.2×

0.04+1.2×

0.095+1.4×

1.26=1.926kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:

单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；

本例为0.149

NG1=0.149×

18.6=2.771kN

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；

本例采用竹笆板，标准值为0.15

NG2=0.15×

4×

1.2×

（1.05+0.3）/2=0.486kN

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；

本例采用栏杆竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.15×

4/2=0.36kN

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；

0.005

NG4=0.005×

18.6=0.112kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.729kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=2×

2×

1.05/2=2.52kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

W0=0.35

Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Uz=1.25

Us——风荷载体型系数：

Us=1.2

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×

0.35×

1.25×

1.2=0.368kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×

1.4NQ

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×

1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载基本风压值（kN/m2）；

la——立杆的纵距（m）；

h——立杆的步距（m）。

五、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8kN；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.391；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

　　l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=2.08m；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.5；

　　A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；

　　W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.08cm3；

——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；

经计算得到

=41.84

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<

[f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.47kN；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；

u=1.5

　　W——立杆净截面模量（抵抗矩），W=5.08cm3；

　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.076kN.m；

=54.03

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<

六、最大搭设高度的计算:

不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=0.958kN；

　　NQk——活荷载标准值，NQ=2.52kN；

　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.149kN/m；

经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=193.055米。

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50米。

考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.064kN.m；

经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=195.854米。

七、连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl=Nlw+No

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：

Nlw=1.4×

wk×

Aw

wk——风荷载基本风压值，wk=0.368kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=2.4×

2.4=5.76m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；

No=5

经计算得到Nlw=2.968kN，连墙件轴向力计算值Nl=7.968kN

连墙件轴向力设计值Nf=

A[f]

其中

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30/1.58的结果查表得到

=0.952；

A=4.89cm2；

[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=95.43kN

Nf>

Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件采用扣件与墙体连接。

经过计算得到Nl=7.968kN小于扣件的抗滑力8kN，满足要求!

连墙件扣件连接示意图

八、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

其中p——立杆基础底面的平均压力（N/mm2），p=N/A；

p=32

N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（kN）；

N=8

A——基础底面面积（m2）；

A=0.25

fg——地基承载力设计值（N/mm2）；

fg=68

地基承载力设计值应按下式计算

fg=kc×

fgk

其中kc——脚手架地基承载力调整系数；

kc=0.4

fgk——地基承载力标准值；

fgk=170

地基承载力的计算满足要求!